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鉑熱電阻范文第1篇

1.測量部分

1.1測量標準：二等標準鉑電阻溫度計

被測對象：Pt100工業(yè)鉑熱電阻

1.2測量過程：用比較法進行測量。將二等標準鉑電阻溫度計和被檢工業(yè)鉑熱電阻同時放入恒溫槽中，待恒溫槽溫度穩(wěn)定后，通過測量標準與被檢的值，進而計算得到被檢熱電阻的實際阻值，然后計算轉(zhuǎn)化為溫度值。

2.數(shù)學(xué)模型

檢定點0℃，數(shù)學(xué)模型：Δt= = Δti—Δti*

檢定點100℃，數(shù)學(xué)模型：

Δt= =Δth—Δth*

其中：Δt —被檢熱電阻的示值誤差。

3.0℃測量結(jié)果不確定分析

3.1 輸入量Δti的不確定度u1的評定

3.1.1對A級鉑電阻進行三組18次重復(fù)性試驗，合并樣本標準偏差

為 = =10.03×10-4Ω

實際測量以6次測量結(jié)果的平均值為測量結(jié)果，所以u（Ri1）= =4.10×10-4Ω.。u（Δti1）= =0.0010℃

3.1.2插孔間溫度引入的標準不確定度分量u（Δti2）

冰點槽插孔之間溫差很小，可忽略不計故u（Δti2）=0.0000℃

3.1.3由電測設(shè)備引入的標準不確定度分量u（Δti3）

四點轉(zhuǎn)換開關(guān)雜散熱電勢引入的不確定度相對很小，忽略不計。熱電阻測量儀的不確定度區(qū)間半寬為，100×0.01%+0.001=0.0110Ω，按均勻分布考慮

u（Ri3）= =6.35×10-3Ω.。u（Δti3）= =0.0162℃

3.1.4自熱引入的標準不確定度分量u（Δti4）

電測設(shè)備供感溫元件的測量電流為1mA，可作均勻分布，則u（Ri4）=1.15×10-3Ω.。u（Δti4）= =0.0030℃

3.1.5以上4個不確定度分量相互獨立，因此合成為

u（Δti）=

=0.0165℃

3.2 輸入量Δti*的標準不確定度分量u（Δti*）評定

3.2.1二等標準鉑電阻溫度計復(fù)現(xiàn)性引入標準不確定度u（Δti*1）

按規(guī)程要求，在水三相點處U99=0.005℃，k=2.58

u（Δti*1）=0.005/2.58=0.0019℃

3.2.2由電測設(shè)備引入的標準不確定度分量u（Δti*2）

根據(jù)規(guī)程 Rtp不重測時， u（Δti*2）=0.0211℃

3.2.3自熱引入的標準不確定度分量u（Δti*3）

二等標準鉑電阻溫度計自熱最大值為0.004℃，按均勻分布處理， u（Δti*3）=0.0002 ℃

3.2.4標準鉑電阻溫度計W0引入的標準不確定度分量u（Δti*4）

該數(shù)據(jù)是由二等鉑電阻溫度計檢定證書中給出，最大值為0.010℃，按均勻分布處理u（Δti*4）=0.0058℃

Rtp不重測時，以上4個不確定度分量相互獨立

u（Δti*）=

=0.0220℃

3.3合成不確定度

U（Δt0）= =0.0275℃

3.4擴展不確定度

U=2×0.0028=0.0550℃ k=2

4. 100℃測量結(jié)果不確定分析

4.1.1對A級鉑電阻進行三組18次重復(fù)性試驗，合并樣本標準偏差

= =10.86×10-4Ω

實際測量以6次測量結(jié)果的平均值為測量結(jié)果u（Ri1）= =4.44×10-4Ω.。u（Δth1）= =0.0012℃

4.1.2插孔間溫度引入的標準不確定度分量u（Δth2）

恒溫槽溫場均勻性不超過0.01℃，檢定過程中溫度波動不超過±0.02℃/10min， 因標準和被檢的時間常數(shù)不同，估計將有不大于0.01℃的遲滯，估計兩者服從均勻分布， u（Δth2）= =0.0082℃

4.1.3由電測設(shè)備引入的標準不確定度分量u（Δth3）

熱電阻測量儀的不確定度區(qū)間半寬為，138.51×0.01%+0.001=0.01485Ω，按均勻分布考慮

u（Ri3）=8.57×10-3Ω. u（Δth3）=

=0.0226℃

4.1.4自熱引入的標準不確定度分量u（Δth4）

電測設(shè)備供感溫元件的測量電流為1mA，根據(jù)實際經(jīng)驗感溫元件一般約有2mΩ的影響，可作均勻分布處理

u（Rh4）=1.15×10-3Ω. u（Δth4）= =0.0030℃

4.1.5以上4個不確定度分量相互獨立，因此合成為

u（Δth）=

=0.0243℃4.2輸入量Δth*的標準不確定度分量u（Δth*）評定

4.2.1二等標準鉑電阻溫度計復(fù)現(xiàn)性引入標準不確定度u（Δth*1）在水沸點處U99=0.0034℃，k=2.58

u（Δth*1）=0.0034/2.58=0.0013℃

4.2.2由電測設(shè)備引入的標準不確定度分量u（Δth*2）

根據(jù)規(guī)程Rtp不重測時，u（Δth*2）=0.0281 ℃

4.2.3自熱引入的標準不確定度分量u（Δth*3）

由于在較高溫度流動介質(zhì)的恒溫槽中，自然影響可以忽略不計，則 u（Δth*3）=0.0000℃

4.2.4標準鉑電阻溫度計W100引入的標準不確定度分量u（Δth*4）該數(shù)據(jù)是由二等鉑電阻溫度計檢定證書中給出，最大值為0.010℃，按均勻分布處理，k= 則u（Δth*4）=0.0081

Rtp不重測時，以上4個不確定度分量相互獨立，因此合成為

u（Δth*）=

=0.0293℃

4.3合成不確定度

u（Δt100）= =0.0381℃

4.4擴展不確定度

U=2×0.0381=0.0762℃ k=2

5.0℃和100℃的測量結(jié)果不確定度報告

0℃ U=0.055℃ k=2

100℃ U=0.076℃ k=2

6. 測量審核結(jié)果

參考值為

0℃ U =0.04℃，k =2

100℃ U =0.04℃，k =2

以上測量點均滿足| En | ≤1， 因此測量審核結(jié)果評定為滿意。

參考文獻：

鉑熱電阻范文第2篇

溫控器熱電阻跟電熱偶的區(qū)別在于輸出的信號不同。熱電阻輸出的是電阻信號，而熱電偶輸出的是電壓信號。

熱電阻是中低溫區(qū)最常用的一種溫度檢測器，主要特點是測量精度高，性能穩(wěn)定。其中鉑熱電阻的測量精確度是最高的，不僅廣泛應(yīng)用于工業(yè)測溫，而且被制成標準的基準儀。熱電阻測溫是基于金屬導(dǎo)體的電阻值隨溫度的增加而增加這一特性。熱電阻大都由純金屬材料制成，目前應(yīng)用最多的是鉑和銅，此外，現(xiàn)在已開始采用鎳、錳和銠等材料制造熱電阻。

熱電偶的原理是利用兩種不同導(dǎo)體之間的接觸電壓隨溫度變化的關(guān)系?；竟δ苁钱?dāng)熱電偶兩端溫度不同時會產(chǎn)生熱電勢，一般利用熱電勢和溫差的固定關(guān)系來檢測溫度。

（來源：文章屋網(wǎng) ）

鉑熱電阻范文第3篇

關(guān) 鍵 詞：發(fā)電機、發(fā)電機定子線圈溫度、發(fā)電機定子線圈出水溫度、熱電阻、

測量誤差、熱電阻三線制測量、熱電阻兩線制測量、溫度巡測儀

【分類號】：TG333.2

一、國華神電發(fā)電機原測溫系統(tǒng)概況：

中電國華神木發(fā)電有限公司汽輪發(fā)電機是北京重型機械廠生產(chǎn)的 QFS-100-2型雙水內(nèi)冷發(fā)電機組，測溫元件均選用熱電阻，其中線圈溫度60點、鐵芯溫度15點，均選用Pt100鉑熱電阻，線圈出水溫度共30點，選用Cu50銅熱電阻，顯示儀表選用江蘇無錫陽山儀器儀表廠生產(chǎn)的ST-103-60-2B型60點溫度巡測儀兩塊，其中一塊顯示線圈溫度60點，另一塊顯示鐵芯溫度15點及出水溫度30點共45點，現(xiàn)場熱電阻元件均采用兩線制連接，每一塊溫度巡測儀設(shè)置一個線路電阻值（2.4Ω）對所有兩線制測點都有補償作用。

由于發(fā)電機定子線圈是由用凝結(jié)水來冷卻的，所以線圈出水溫度應(yīng)該低于線圈溫度。而我公司恰恰相反，出現(xiàn)了“發(fā)電機定子線圈出水溫度顯示值高于發(fā)電機定子線圈溫度”的現(xiàn)象。

當(dāng)時的運行參數(shù)（摘自2005年5月1日2：00中電國華神木發(fā)電有限公司#2發(fā)電機運行記錄：負荷100MW）如下：

計算得出：發(fā)電機線圈平均溫度為44.05℃，線圈出水平均溫度47.66℃，出水平均溫度比線圈平均溫度高出3.51℃；發(fā)電機鐵芯平均溫度72.4℃。

二、分析原因：

針對我公司這一現(xiàn)象的發(fā)生，我們對此測量系統(tǒng)進行了認真的分析與研究。從測量元件到顯示儀表逐個進行測量與校驗，得出以下結(jié)論：

1、 校驗溫度巡測儀，結(jié)果合格。

2、 在一定負荷下，在發(fā)電機本體接線盒處逐個測量熱電阻測溫元件的輸出值，各輸出值相對穩(wěn)定無變化。由于發(fā)電機各測溫元件是出廠時預(yù)先埋好的，無法拆回校驗，只能通過每次檢修時對測溫元件進行檢查來判斷元件是否完好。

3、 測量引線電阻：測量元件的引線電阻包括巡測儀至本體接線盒處的中間段電纜的引線電阻及測量元件至本體接線盒處的熱電阻體引線電阻。測量結(jié)果如下：

1） 、巡測儀至本體接線盒處的中間段電纜的引線電阻為2.4Ω。

2） 、經(jīng)過仔細檢查發(fā)現(xiàn)：發(fā)電機定子線圈與鐵芯溫度元件（Pt100鉑熱電阻）的電阻體引出線為兩線制，材質(zhì)為鍍銀銅線，線徑為1.5 mm2；線圈出水測溫元件（Cu50銅熱電阻）引出線為三線，材質(zhì)為鍍銀銅線，線徑為0.25mm2，其中B、C兩線并接，檢查B、C兩線之間線路電阻為1.6Ω，計算得出： Cu50銅熱電阻引線長度大約為4米，找到材質(zhì)為鍍銀銅線，線徑為1.5 mm2的引線8米并測量其引線電阻為0.2Ω，對于Pt100元件來說，0.2Ω線路電阻只能引起0.5℃的測量誤差，此誤差在允許測量誤差范圍內(nèi)，而1Ω的線路電阻對于CU50測溫?zé)犭娮柙梢砸?～～5℃的測量誤差，大大超過了允許測量誤差范圍。

根據(jù)以上測量結(jié)果，可以判定溫度顯示偏高的主要原因就是測溫元件至本體接線盒處的電阻體引線電阻引起的。改造前就地測溫元件接線如下圖：

三、解決方案：

原因明確后，開始尋找問題的解決方案，根據(jù)熱電阻元件測溫理論分析得出方案有三：

1、仍然使用二線制接法，重新設(shè)置線路電阻：從理論上講，只要能將各通道的線路電阻根據(jù)實際情況單獨設(shè)置，即可得到準確的測量結(jié)果。發(fā)電機線圈溫度（60點）單獨使用了一塊巡測儀，各測量元件分度號一樣、線路電阻基本一致，所以使用二線制測量（設(shè)置一個線路電阻）可以滿足測量精度；而發(fā)電機鐵芯溫度15點（Pt100）與發(fā)電機定子線圈出水溫度30點（CU50）共用另一塊溫度巡測儀，由于兩種元件線路電阻不一樣，且ST-103-60-2B型溫度巡測儀的引線電阻不能對每個通道單獨設(shè)置，所有通道的線路電阻只能設(shè)置一個值，所以要繼續(xù)使用二線制測量回路，就必須對溫度巡測儀進行改型，改為ST-103-60-2C型溫度巡測儀（可以對每個通道進行單獨設(shè)置線路電阻）后，可以滿足現(xiàn)場測量要求。這種方案的優(yōu)點是現(xiàn)場的測溫回路不須改動，只需更換一塊溫度巡測儀后再重新設(shè)置線路電阻即可，缺點是測量結(jié)果仍然不夠精確，而且費用高。

2、 敷設(shè)新電纜，為每一個測量元件新增一根B線，將原二線制測溫回路改為三線制測量回路：其優(yōu)點是可以準確地測量各點溫度，缺點是現(xiàn)場施工難度大，工作量大，費用大。

3、 現(xiàn)場的備用芯線為相同分度的熱電阻元件引接一根公用B線，將原二線制測溫回路改為三線制測量回路：共需三根備用芯（發(fā)電機線圈溫度60點共用一根備用芯引接B線，鐵芯溫度15點共用一根備用芯引接B線，線圈出水溫度30點共用一根備用芯引接B線），其優(yōu)點是既可以滿足現(xiàn)場測量精度，施工簡單又方便，省去敷設(shè)電纜這一困難環(huán)節(jié)（現(xiàn)場備用芯能滿足要求）， 工作量小，不發(fā)生維護費用，缺點是人為地將相同分度號的各通道線路電阻認定為一個值，沒有完全將線路電阻消除。

綜合考慮，利用現(xiàn)場的備用芯線為相同分度的熱電阻元件引接一根公用B線，將二線制測溫回路改為三線制測溫回路這一方案具有很強的優(yōu)越性。

改造后，接線如下圖：

四、得到的效果：

改造后的運行參數(shù)（摘自2005年5月24日2：00中電國華神木發(fā)電有限公司#2發(fā)電機運行記錄：負荷100MW）如下：

計算得出：改造后發(fā)電機線圈平均溫度為44.31℃，與改造前溫度基本持平；線圈出水平均溫度42.06℃，較改造前降低了5.6℃，出水平均溫度比線圈平均溫度低2.25℃；發(fā)電機鐵芯平均溫度72.40℃，與改造前溫度基本持平。

改造后，溫度顯示正常、更加準確，經(jīng)過一段時間的運行以后，沒有發(fā)現(xiàn)異常情況發(fā)生。收到了良好的效果。

五、經(jīng)驗及推廣應(yīng)用：

鉑熱電阻范文第4篇

關(guān)鍵詞：熱電阻 交叉校驗技術(shù) 核電廠

中圖分類號：O213 文獻標識碼：A 文章編號：1007-3973（2013）011-040-02

1 概況

交叉校驗是通過將隨機熱電阻在被檢溫度點的阻值均值與每個熱電阻進行比的方法，來檢測出其中異常的熱電阻。交叉校驗是一種在線的驗證方法，是對于通過油槽，水槽，和一等鉑電阻溫度計等作為標準器來檢定熱電阻傳統(tǒng)方法的一種補充，對于檢測穩(wěn)定工況下的熱電阻是非常有效的。

在壓水反應(yīng)堆電站會定期對熱電阻進行校準以確定儀表的漂移和精度以便進行校核，基于這樣的原因交叉校驗法在核電廠中得以廣泛的應(yīng)用，并且這個方法已經(jīng)得到了美國核管理委員會，英國核安裝監(jiān)察會和儀表工程師的認可。

一種稱為“約翰遜噪聲”的技術(shù)被用于電廠熱電阻的校驗，并且在美國，澳大利亞和德國的核電廠被應(yīng)用了30年，這項技術(shù)不僅可以被應(yīng)用在校準熱電阻，這項技術(shù)還可以應(yīng)用于一些其他溫度測量儀表。

約翰遜噪聲溫度計是基于約翰遜噪聲技術(shù)制成一個可以輸出電信號的設(shè)備，當(dāng)熱電阻測量溫度時，約翰遜噪聲溫度計可以測量出熱電阻隨溫度變化時的電信號。盡管這項技術(shù)看上去完美，但這項技術(shù)仍有一些需要進行一些改善以便可以用于日常的核電廠應(yīng)用，在這樣的背景下交叉校驗法得以在約翰遜噪聲技術(shù)上發(fā)展。

2 測試原理

交叉校驗技術(shù)可用于驗證測量相同的過程變量，此項技術(shù)基于記錄同一測點儀表測量數(shù)據(jù)，平均值和計算每個儀表測量數(shù)值與均值的偏差，并找出其中可能超出精度儀表，此項技術(shù)應(yīng)用在核電廠窄量程和寬量程熱電阻，根據(jù)已有的測試經(jīng)驗，窄量程熱電阻的正態(tài)分布較之寬量程熱電阻更集中，寬量程熱電阻較之熱電偶更集中。在壓水堆核電站窄量程熱電阻有著很高的精度要求，因此通常會通過交叉校驗的方法來校準熱電阻，而在另一些核電站還會對寬量程和堆芯熱電阻進行交叉校驗。

任何一個窄量程溫度計的示值與同一測點窄量程溫度計的平均值差值不能超出允許偏差（例如：0.3℃），一旦超出將視為超差，會從平均值表中除去，不同的核電廠會有根據(jù)實際的精度需求而確定不同允許偏差。超差的熱電阻將被替換，然后重新進行交叉校驗。

3 校驗的參考信號值

交叉校驗是將數(shù)據(jù)采集，數(shù)據(jù)修正，數(shù)據(jù)比對分析，給出檢定結(jié)論的一個過程。在這個過程中，需要將電廠工藝管道，多支被檢熱電阻在測溫點阻值均值，數(shù)據(jù)采集修正比較系統(tǒng)作為交叉校驗的參考信號值來校驗被檢熱電阻。

4 交叉校驗數(shù)據(jù)的來源

交叉校驗的數(shù)據(jù)可以通過一個專用的數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)或者從電廠電腦中進行檢索，以下將簡單介紹這兩種方法。

4.1 數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)

可以通過數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)完成交叉校驗的數(shù)據(jù)收集工作，熱電阻測得的數(shù)據(jù)可以存入DCS，熱電阻也可以與DCS分離后與交叉校驗設(shè)備直接連接，數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)操作流程如下：

（1）順利排列熱電阻，依次測量輸出，并將測得的電阻值通過加年達方程轉(zhuǎn)換為溫度。

（2）重復(fù)步驟（1）四次。

（3）計算每個熱電阻的四次測量平均值。

（4）計算步驟（3）算得的每個熱電阻均值的平均值。

（5）將步驟（3）算得的每個熱電阻測量均值減去步驟（4）算得的所有熱電阻均值的平均值，并用 T。

（6）任何一個超出允許偏差的熱電阻都將予以去除，并重復(fù)步驟（3）和步驟（4）。

（7）重復(fù)步驟（6），直到?jīng)]有超差的熱電阻出現(xiàn)。

4.2 電廠數(shù)據(jù)庫

核電廠有專有的數(shù)據(jù)庫，比如AP1000電廠的DDS系統(tǒng)，熱電阻的輸出可以通過電廠數(shù)據(jù)庫獲取。實時采集的熱電阻輸出將傳送到DCS用于畫面顯示，給予運行人員掌握實時電廠狀態(tài)，歷史熱電阻數(shù)據(jù)將存入核電廠歷史數(shù)據(jù)庫中。這些實時的數(shù)據(jù)可以通過DCS自帶的功能模塊實現(xiàn)平均值計算和比較功能，并以圖表的形式給予展現(xiàn)。

4.3 交叉校驗數(shù)據(jù)的分析

無論是通過電廠數(shù)據(jù)庫還是數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)都可以完成交叉校驗的初步分析，要進一步獲得更準備的結(jié)論則需要對發(fā)生溫度突變的原始數(shù)據(jù)進行修正，這個過程我們稱為動蕩校正或不穩(wěn)定性校正。在原始數(shù)據(jù)中會包含有任何一些具有典型特點的溫度值，如一回路中冷腿和熱腿溫度的差值，此時需要進行不一致性修正。

我們首先需要分析不穩(wěn)定和不一致性修正，然后再對交叉校驗的數(shù)據(jù)進行分析，一旦修正值被確定，交叉校驗的不確定度也可同樣被確定了。

4.4 修正交叉校驗數(shù)據(jù)

核電廠的交叉校驗是基于等溫情況的一種假設(shè)，平均溫度需要真實反映工藝情況，而很多因素又都會影響假設(shè)的準確性，這些因素包括：

（1）錯誤地使用阻值――溫度對照表。

（2）在交叉校準過程中發(fā)生系統(tǒng)偏移，如果所有的熱電阻由于共同原因向同一方向發(fā)生偏移，例如共模漂移。

（3）在交叉校準過程中溫度發(fā)生波動和偏移。

（4）在熱電阻間發(fā)生不均勻溫場的情況，由于交叉校準的熱電阻都需要在同個溫場下進行，如溫場的溫度梯度不均將會導(dǎo)致交叉校驗的錯誤或失敗。

為避免交叉校驗的前兩個可能發(fā)生的因素，可以在實驗室中完成被檢熱電阻的交叉校驗試驗，但仍需要對超出偏差的熱電阻予以去除，并加入新校準好的熱電阻然后重復(fù)先前的過程，直到?jīng)]有新的超差熱電阻的出現(xiàn)。

對于避免交叉校驗的后兩個可能發(fā)生的因素，將在后兩個章節(jié)介紹修正溫度不穩(wěn)定和溫度不一致的方法。

4.5 不穩(wěn)定性修正

在交叉校驗過程中溫度發(fā)生偏移時，發(fā)生這種情況通常由于核電廠沒有將過程狀態(tài)控制得很好所造成的。在已獲得一些核電廠必須數(shù)據(jù)的前提下，我們可以通過一種方法來對這種偏移進行修正。如果溫度變化很緩慢，當(dāng)所需數(shù)據(jù)獲得后，斜坡數(shù)據(jù)采集能被用來進行自動補償。如果溫度維持在一個恒定的狀況穩(wěn)態(tài)數(shù)據(jù)采集可以被使用。如果核電廠溫度不時變化，則需要通過具體的分析進行補償。

非穩(wěn)態(tài)數(shù)據(jù)采集可以通過在交叉校驗過程中的倒序采集數(shù)據(jù)的方式予以自動補償，比如被檢對象是熱電阻No.1到熱電阻No.5，我們可以通過進行重復(fù)的四次，從熱電阻No.1到熱電阻No.5，再從熱電阻No.5到熱電阻No.1的校驗的方法有效地自動修正短時間變化的溫度。

穩(wěn)態(tài)數(shù)據(jù)采集情況下，對于恒溫的補償并非是最重要的，但對于短時的波動補償則必須予以考慮。熱電阻數(shù)據(jù)采樣時通常會得到圖1（a）的一組原始數(shù)據(jù)，通過四次的數(shù)據(jù)采集計算出的平均值線，再將原始數(shù)據(jù)減去平均值線值得到偏差值，如圖1（b），將得到的偏差再在原始數(shù)據(jù)中減去，我們就可以得到的一組去除了溫度波動的數(shù)據(jù)，如圖1（c）。

4.6 不一致性修正

不一致性修正為了解決存在于類似于熱腿和冷腿熱電阻測溫的不一致性，這種不一致性是由于反應(yīng)堆冷卻劑帶走熱量或蒸汽發(fā)生器熱量導(dǎo)出所造成的。表1是一組完成不一致性修正后的數(shù)據(jù)，在例如冷熱腿熱電阻或有溫度不一致的情況都需要進行不一致性修正。

4.7 交叉校驗結(jié)論

在不穩(wěn)定性和不一致性都被修正后，需要進行重新的分析得到最終正確的數(shù)據(jù)。對原始數(shù)據(jù)的修正后通常會得到不同的交叉校驗結(jié)果，這種結(jié)果的差異取決于影響的程度。圖2是在修正前后的情況，在修正前所有儀表都存在正偏差，而修正后我們看到不一樣的結(jié)果。

5 結(jié)束語

熱電阻交叉校驗法為核電廠在線校驗熱電阻提供了可能，并且通過對不一致性和不穩(wěn)定性的修正使得校驗數(shù)據(jù)更為接近真實和準確。交叉校驗技術(shù)與傳統(tǒng)熱電阻校驗方法相比有著標準器投入少，在線檢測不影響電廠正常運行等優(yōu)點，是一種新的替代校準的方法，在國內(nèi)有良好的應(yīng)用前景和推廣價值。

參考文獻：

鉑熱電阻范文第5篇

關(guān)鍵詞：遷移量、液面記錄值、電阻絲

一、液位控制儀表

液位控制儀表系統(tǒng)指示值變化到最大或最小時，可以先檢查檢測儀表看是否正常，如指示正常，將液位控制改為手動遙控液位，看液位變化情況。如液位可以穩(wěn)定在一定的范圍，則故障在液位控制系統(tǒng)；如穩(wěn)不住液位，一般為工藝系統(tǒng)造成的故障，要從工藝方面查找原因。

差壓式液位控制儀表指示和現(xiàn)場直讀式指示儀表指示對不上時，首先檢查現(xiàn)場直讀式指示儀表是否正常，如指示正常，檢查差壓式液位儀表的負壓導(dǎo)壓管封液是否有滲漏；若有滲漏，重新灌封液，調(diào)零點；無滲漏，可能是儀表的負遷移量不對了，重新調(diào)整遷移量使儀表指示正常。

液位控制儀表系統(tǒng)指示值變化波動頻繁時，首先要分析液面控制對象的容量大小，來分析故障的原因，容量大一般是儀表故障造成。容量小的首先要分析工藝操作情況是否有變化，如有變化很可能是工藝造成的波動頻繁。如沒有變化可能是儀表故障造成。

以上只是現(xiàn)場參數(shù)單獨控制儀表的現(xiàn)場故障分析，實際現(xiàn)場還有一些復(fù)雜的控制回路，如串級控制、分程控制、程序控制、聯(lián)鎖控制等等。這些故障的分析就更加復(fù)雜，要具體分析。

其實，用排除法更方便：只是現(xiàn)場顯示的儀表，懷疑顯示數(shù)據(jù)不正常，可根據(jù)工藝環(huán)境估計數(shù)據(jù)，相去太遠，就只檢查調(diào)較儀表就可以了?，F(xiàn)場控制的儀表，懷疑顯示數(shù)據(jù)不正常，可將自動脫開，觀察，固定工藝條件的數(shù)據(jù)，可以判定采集數(shù)據(jù)是否正常。如控制結(jié)果不穩(wěn)定，也先判定數(shù)據(jù)采集是否正常，方法同上，因為數(shù)據(jù)采集不正常，控制結(jié)果肯定不行。以上問題判斷完了，在檢查軟手動輸出的時候，執(zhí)行機構(gòu)是否正常開動。最后再調(diào)整PID參數(shù) 系統(tǒng)控制時，判定也應(yīng)該如此，將各部分獨立后判定故障，很容易就找出問題。

液面系統(tǒng)的故障判斷：液面記錄值跑向最大或最小，可先對照一次表。如一次表正常，則為二次表故障；如一、二次表一致，則手控制調(diào)節(jié)閥檢查液面有無變化。有變化一般為工藝原因，無變化一般為儀表問題。帶負遷移的儀表示值跑到最大，應(yīng)懷疑負壓側(cè)漏；有氣相壓直接引到負壓側(cè)的儀表示值跑到最小，應(yīng)懷疑負壓側(cè)集液罐液體上升過高。記錄針波動很快，一般可能是參數(shù)整定不當(dāng)、一次儀表振蕩或儀表信號管路側(cè)漏等；如波動緩慢，一般為工況原因。如懷疑儀表為假液面指示，可將系統(tǒng)切手動，工藝、儀表人員共同用標準壓力表測出氣相壓力進行分析。

二、工業(yè)熱電阻

工業(yè)上常用的溫度檢測儀表分為兩大類：非接觸式測溫儀表（如：輻射式、紅外線）。 接觸式測溫儀表（如：膨脹式、壓力式、熱電偶、熱電阻）。

由于工業(yè)熱電阻 、工業(yè)熱電偶 應(yīng)用較為廣泛，多用于自動聯(lián)鎖控制系統(tǒng)，在此下面介紹在使用中溫度檢測儀表常見故障處理方法。工業(yè)熱電阻 是基于金屬的電阻值隨溫度的增加而增加這一特性來進行溫度測量的。最常用的是用金屬鉑和銅制成的，分度號為Pt100、Pt10、Pt50（測溫范圍為-200～850℃），Cu50、Cu100（測溫范圍為-50～150℃）。

工業(yè)熱電阻測溫系統(tǒng)一般是由工業(yè)熱電阻 、連接導(dǎo)線和顯示儀表等組成。 工業(yè)熱電阻 和顯示儀表的分度號必須一致，為消除連接導(dǎo)線電阻變化對測溫的影響，必須采用三線制接法。

工業(yè)熱電阻 的常見故障原因及處理方法： 工業(yè)熱電阻的常見故障是工業(yè)熱電阻斷路和短路。一般斷路更常見，這是因為熱電阻絲較細所致。斷路和短路是很容易判斷的，可用萬用表的“×1Ω”檔，如測得的阻值小于R0，則可能有短路的地方；若萬用表指示為無窮大，則可判定電阻體已斷路。電阻體短路一般較易處理，只要不影響電阻絲長短和粗細，找到短路處進行吹干，加強絕緣即可。電阻體斷路修理必須要改變電阻絲的長短而影響電阻值，為此以更換新的電阻體為好，若采用焊接修理，焊接后要校驗合格后才能使用。

三、儀器儀表電源模塊維修

1. 故障現(xiàn)象：使用交流電時儀器不工作，而使用直流電池時又能正常使用；：

故障分析：顯然故障出在交流電源整個電路部分，首先應(yīng)檢查插在交流電源的插座是否有電，若有則證明問題確實在儀器上； 其造成的原因有：電源線其中一根斷或兩頭電源插頭孔接觸不良，尤其注意電源插頭的根部處的一段電線有無折斷；儀器上的電源插座松動不能與其電源線插孔正常配合；保險絲斷，電源變壓器燒壞；整流二極管損壞；整流后的濾波電容嚴重漏電，穩(wěn)壓部分電路有元件損壞或短路現(xiàn)象。

故障排除：可用萬用電表首先測量供電處的交流電壓是否有，并且數(shù)值在220伏左右（用交流電壓檔，放在250伏檔位上），然后用萬用電表電阻擋R×10Ω，用表筆分別檢查儀器所使用的電源線插頭與插孔，每根導(dǎo)線是否通。并用手搖動一下插頭，看其通斷情況；對于帶有保險器的應(yīng)檢查保險絲是否熔斷；并對電源插座（指儀器上）也應(yīng)用萬用電表檢查松動接觸情況；檢查電源變壓器是否燒壞，用萬用電表R×10Ω電阻檔（在不接電源情況下，斷開變壓器兩端電路）分別測量其初、次級線圈阻值。當(dāng)測得電阻無限大時，則證明變壓器線圈斷了：當(dāng)測得電阻小于規(guī)定值時，則電源變壓器線圈里匝間或局部短路。當(dāng)然如果變壓器已燒毀了，從聞氣味就知道了；也可采用通電測量變壓器次級整流后的直流電壓來對懷疑變壓器或是整流二極管有問題做判定，此時先斷開整流后的電路，用萬用電表直流電壓檔，并根據(jù)原輸出電源的電壓值，合理調(diào)好電壓檔量程。全波整流后直流電壓應(yīng)該為交流電壓（次級）正常他的86%左右，橋式整流為88%左右方可認為電源電路部分沒問題。若有問題時，斷開電源，把整流二極管斷開一端，用萬用電表R×1Ω檔來測量其元器反、正向電阻值。正常時，正向電阻在幾十歐姆左右；反向電阻在幾百千歐以上，若發(fā)現(xiàn)正向電阻很小或無窮大，則證明整流管損壞所致，當(dāng)整流電路正常，則問題就在變壓器上了。若變壓器線圈內(nèi)部有問題就必須重新按原線徑及圈數(shù)繞制或換新的同型號變壓器。當(dāng)電源變壓器及整流管沒問題，而故障仍未排除，就應(yīng)對濾波電容進行檢查判定。

參考文獻：

[1] 鄒天剛；杜明剛；陳娟；；綜合傳動液壓操縱系統(tǒng)故障診斷效率分析[J]；車輛與動力技術(shù)；2011年03期