前言：想要寫出一篇令人眼前一亮的文章嗎？我們特意為您整理了5篇高壓電容范文，相信會(huì)為您的寫作帶來幫助，發(fā)現(xiàn)更多的寫作思路和靈感。

高壓電容范文第1篇

關(guān)鍵詞：感性負(fù)載自動(dòng)補(bǔ)償就地補(bǔ)償功率因數(shù)電壓疊加補(bǔ)償精度步長

一、概述

在電力系統(tǒng)中，隨著變壓器和交流電動(dòng)機(jī)等電感性負(fù)載的廣泛使用，電力系統(tǒng)的供配電設(shè)備中經(jīng)常流動(dòng)著大量的感性無功電流。這些無功電流占用大量的供配電設(shè)備容量，同時(shí)增加了線路輸送電流，因而增加了饋電線路損耗，使電力設(shè)備得不到充分利用。作為解決問題的辦法之一，就是采用無功功率補(bǔ)償裝置，使無功功率就地得到補(bǔ)償，盡量減少或不占用供配電設(shè)備容量，提高設(shè)備的利用效率。最常見的辦法就是采用電容器組提供電容性電流對(duì)電感性電流給予補(bǔ)償，以提高功率因數(shù)。目前，在配電系統(tǒng)中，已經(jīng)普遍使用了低壓電容集中自動(dòng)補(bǔ)償裝置，根據(jù)需要,使低壓無功功率就地得到補(bǔ)償。而在高壓系統(tǒng)中，目前使用比較多的補(bǔ)償還是傳統(tǒng)的固定式電容補(bǔ)償裝置，集中的自動(dòng)補(bǔ)償裝置使用還很不普遍。由于傳統(tǒng)的補(bǔ)償方式存在安全性能差、補(bǔ)償精度低和勞動(dòng)強(qiáng)度大等問題，大家都希望有一種更加安全可靠、補(bǔ)償精度更高、自動(dòng)化水平更高的補(bǔ)償裝置供設(shè)計(jì)選用。

我們從1995年開始，在天津經(jīng)濟(jì)技術(shù)開發(fā)區(qū)二期雨、污水泵站；東海路雨、污水泵站；泰豐路雨水泵站和天津市月牙河雨水泵站等工程中試用6kV高壓電容自動(dòng)補(bǔ)償裝置。經(jīng)過幾年來的使用，證明補(bǔ)償后功率因數(shù)達(dá)到0.95以上，自動(dòng)化水平高，補(bǔ)償效果滿意。得到各使用單位的一致好評(píng)。本文結(jié)合工程使用情況，就高壓電容集中自動(dòng)補(bǔ)償裝置有關(guān)技術(shù)問題進(jìn)行簡單介紹。以作拋磚引玉。

二、補(bǔ)償實(shí)施方案和補(bǔ)償容量的確定

要想得到理想的補(bǔ)償效果，首先要確定合理的補(bǔ)償實(shí)施方案、準(zhǔn)確計(jì)算需要補(bǔ)償?shù)娜萘?。目前常見的補(bǔ)償方法有傳統(tǒng)的固定式電容器組人工插拔熔斷器控制補(bǔ)償容量法；單臺(tái)設(shè)備隨機(jī)就地電容補(bǔ)償法和集中電容器自動(dòng)補(bǔ)償法。其中傳統(tǒng)補(bǔ)償方法簡單，但補(bǔ)償精度低，勞動(dòng)強(qiáng)度大，危險(xiǎn)性大，受人為因素影響太多。

單臺(tái)設(shè)備就地補(bǔ)償法就是針對(duì)單臺(tái)設(shè)備在當(dāng)?shù)剡M(jìn)行補(bǔ)償，其優(yōu)點(diǎn)是從設(shè)備需求點(diǎn)補(bǔ)償，深入到需求補(bǔ)償?shù)谝晃恢茫a(bǔ)償范圍大。其缺點(diǎn)是確定補(bǔ)償容量困難。既不能過補(bǔ)償，又必須保證電路不得發(fā)生LC諧振和避免發(fā)生自激現(xiàn)象。因在計(jì)算無功電流時(shí)，無功電流主要成分是由電機(jī)勵(lì)磁電流I0，滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的無功電流增量ID1、欠載運(yùn)行時(shí)的無功電流增量ID2等組成的。因?yàn)殡S著電動(dòng)機(jī)運(yùn)行狀態(tài)的變化，上述各參數(shù)都在不停地變化，動(dòng)態(tài)變量變化因素太多，很難確定準(zhǔn)確的無功補(bǔ)償需求量。不同的生產(chǎn)設(shè)備在選配電動(dòng)機(jī)時(shí)的啟動(dòng)容量裕度各不相同，所以，在設(shè)備運(yùn)行中其電動(dòng)機(jī)的飽和程度各不相同，其欠載運(yùn)行的無功電流增量ID2各不相同；其次，電動(dòng)機(jī)的實(shí)際工作狀態(tài)隨時(shí)變化，如：水泵電機(jī)隨著進(jìn)水水位、出水水位的變化電動(dòng)機(jī)負(fù)載率隨時(shí)都在變化，無法確定準(zhǔn)確的工況。而單臺(tái)設(shè)備就地補(bǔ)償法在補(bǔ)償容量確定后，是以固定不變的補(bǔ)償容量，去平衡隨時(shí)浮動(dòng)變化的動(dòng)態(tài)工況，就很難得到滿意的高精度補(bǔ)償效果。

此外，在單臺(tái)補(bǔ)償?shù)碾娙萜餮b置中，補(bǔ)償電容器是與主機(jī)一對(duì)一固定配套安裝的，隨著主機(jī)的運(yùn)行而補(bǔ)償電容器同時(shí)投入運(yùn)行，當(dāng)主機(jī)停止運(yùn)行時(shí)補(bǔ)償電容也一齊被切除，各機(jī)組之間的電容器相互獨(dú)立不能互補(bǔ)，電容器得不到充分利用，增加了設(shè)備投資。而且，市政工程的特點(diǎn)是運(yùn)行時(shí)間集中、設(shè)備容量較大；備用設(shè)備的運(yùn)行利用率更低等。再者，由于補(bǔ)償電容器隨著主機(jī)的運(yùn)行而一齊投入運(yùn)行，則主機(jī)的啟動(dòng)電流與電容器合閘涌流是同時(shí)處于最大值，兩個(gè)電流最大值相加增大沖擊電流效應(yīng)。

如果采用成組設(shè)備集中自動(dòng)補(bǔ)償法，則補(bǔ)償容量可根據(jù)當(dāng)時(shí)整體運(yùn)行工況需要，自動(dòng)投入所需容量，可以達(dá)到比較高的補(bǔ)償精度。隨著補(bǔ)償設(shè)備的步長越短則補(bǔ)償精度越高，如果步長為無級(jí)變化則功率因數(shù)從理論上講可以精確到1，這將為高精度準(zhǔn)確補(bǔ)償打下基礎(chǔ)。而且不論任何一臺(tái)電機(jī)工作時(shí)，補(bǔ)償電容器均可根據(jù)線路總體需要投入運(yùn)行，使每組補(bǔ)償電容器得到充分利用。

三、補(bǔ)償設(shè)備步長劃分與設(shè)備配置

雖然理論上無級(jí)自動(dòng)補(bǔ)償裝置補(bǔ)償精度可以達(dá)到1，但是在一般市政工程實(shí)際應(yīng)用中，為了合理地利用有限的資金投入，并不要求理論上的最大值，只要滿足工程精度需要就可以了。所以工程中大多數(shù)情況都是由多臺(tái)設(shè)備并列運(yùn)行，通常設(shè)備在4臺(tái)以上時(shí)，如將所需最大補(bǔ)償電容量分成6~8步等步長容量投入，就可以基本滿足工程實(shí)際精度需要。如同目前常見的低壓電容器自動(dòng)補(bǔ)償裝置一樣，一般分8步等容量投入方案的使用已經(jīng)非常普遍，其理論可以推廣到高壓電容補(bǔ)償裝置中使用。但是在高壓系統(tǒng)中如果沿用低壓補(bǔ)償?shù)乃悸?，?duì)于采用高壓真空接觸器控制的方案，仍可采用等容量配置。而對(duì)于使用真空斷路器的情況而言，則因?yàn)檎婵諗嗦菲鲀r(jià)格相對(duì)較高，所以，在保證相同功能的基礎(chǔ)上盡量減少真空斷路器的使用數(shù)量，對(duì)節(jié)約投資是有著非常明顯的作用的。工程中如果合理選用控制器，可以減少真空斷路器數(shù)量，例如：對(duì)于采用等步長容量分配電容器組的設(shè)備組，7步補(bǔ)償需要7臺(tái)真空斷路器，如果采用1+2+4的不等容量控制器的配置，只需3臺(tái)真空斷路器就可以達(dá)到7步等步長容量補(bǔ)償?shù)男Ч湫问綖?、2、1+2、4、4+1、4+2、4+2+1。這樣既保證了補(bǔ)償精度又將大大節(jié)約設(shè)備的一次性投資。

四、保護(hù)與控制

高壓電容器自動(dòng)補(bǔ)償裝置的保護(hù)和控制，除常規(guī)的保護(hù)和控制外，還有一些特殊的需要注意的問題。我們?cè)趯?shí)際工程中遇到的一些在保護(hù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)和調(diào)試過程中容易忽略的問題，一并在此作簡單介紹。在實(shí)際工程中，根據(jù)電動(dòng)機(jī)數(shù)量，一般采用7~8步控制投入。保護(hù)系統(tǒng)除過電壓、過電流等常規(guī)保護(hù)外，必須注意采用完善的三相保護(hù)，避免因單相故障造成的保護(hù)失靈和故障擴(kuò)大。合理配置限制涌流的電抗器，嚴(yán)格防止電磁諧振現(xiàn)象造成的破壞。

另外，保護(hù)系統(tǒng)必須注意補(bǔ)償電容器在自動(dòng)投入時(shí)，電容器上的電壓疊加問題，當(dāng)一組電容器退出運(yùn)行后，在再投入前，必須保證其充分放電后再投入運(yùn)行。保證其在再投入時(shí)其上的殘余電壓值降低到允許的電壓范圍以內(nèi)，避免由于再投入時(shí)殘余電壓與額定電壓的疊加造成電容器上的過電壓損壞。

其次控制系統(tǒng)中，特別需要注意的是工作電源、信號(hào)電源等檢測(cè)量的相位的正確配置。正確的向量配置是設(shè)備調(diào)試能順利進(jìn)行的有力保證和最起碼的要求，否則，會(huì)給調(diào)試工作帶來不必要的麻煩和增加許多不必要的工作量，以至于有時(shí)可能會(huì)調(diào)不出正確結(jié)論。

控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)隨著使用元件不同結(jié)構(gòu)略有差異。例如：補(bǔ)償裝置的接觸器，若使用電磁式真空接觸器，開/停為一個(gè)信號(hào)的1—0狀態(tài)，若使用機(jī)構(gòu)式接觸器或者采用真空斷路器時(shí)，其開/停必須是兩個(gè)獨(dú)立的信號(hào)。兩種控制各有優(yōu)缺點(diǎn)，從節(jié)能、噪音等不同角度各有不同結(jié)論。仁者見仁，智者見智。設(shè)計(jì)可根據(jù)工程具體情況采用經(jīng)濟(jì)、合理、實(shí)用和技術(shù)先進(jìn)的設(shè)備配置。采用機(jī)構(gòu)式接觸器或者采用真空斷路器時(shí)的控制原理見《電容器自動(dòng)補(bǔ)償裝置控制原理圖》。

高壓電容范文第2篇

【關(guān)鍵詞】互感器校驗(yàn) 控制系統(tǒng) 高壓自動(dòng)切斷

1 概述

現(xiàn)有的電容式電壓互感器現(xiàn)場(chǎng)校驗(yàn)主要采用比較法進(jìn)行，在現(xiàn)場(chǎng)校驗(yàn)時(shí)，利用升壓器同時(shí)向標(biāo)準(zhǔn)互感器和被測(cè)電容式電壓互感器一次繞組提供試驗(yàn)電壓，然后以標(biāo)準(zhǔn)電壓互感器的二次繞組輸出為真值，計(jì)算或測(cè)量出被測(cè)電容式電壓互感器二次繞組的輸出誤差，然后，在被測(cè)互感器二次側(cè)施加測(cè)試電壓，測(cè)得相關(guān)所需參數(shù)，此時(shí)必須拆除一次高壓線，否則將在互感器一次側(cè)產(chǎn)生過高的電壓，導(dǎo)致裝置過壓損壞，同時(shí)危及現(xiàn)場(chǎng)工作人員的人身安全。因此，本文通過研究電容式電壓互感器檢驗(yàn)的原理及方法，通過增加高壓自動(dòng)切斷裝置，實(shí)現(xiàn)在進(jìn)行電容式電壓互感器校驗(yàn)時(shí)，在不拆除互感器一次側(cè)的高壓線的情況下，完成電容式電壓互感器的檢驗(yàn)工作。

2 基本原理及組成

本文中的帶高壓自動(dòng)切斷裝置的電容式電壓互感器校驗(yàn)裝置，包括控制系統(tǒng)、高壓自動(dòng)切斷裝置、測(cè)量裝置。在采集一次側(cè)數(shù)據(jù)時(shí)，處理系統(tǒng)給予高壓切斷裝置高電平時(shí)，高壓切斷裝置閉合，接通高壓電信號(hào)。在電容式電壓互感器二次側(cè)開路的情況下，電容式電壓互感器校驗(yàn)裝置在被測(cè)電容式電壓互感器的電容單元高壓端和電磁單元低壓接線端之間施加一個(gè)不超過3KV的交流測(cè)試信號(hào)，電容式電壓互感器校驗(yàn)裝置在二次側(cè)采集二次側(cè)端子的電壓信號(hào)。通過公式ε=f+jB與K1=V12/V22計(jì)算得到該被測(cè)互感器的空載誤差和實(shí)際變比。之后通過控制系統(tǒng)給與一個(gè)控制信號(hào)，該電容式電壓互感器校驗(yàn)裝置自動(dòng)在被測(cè)電容式電壓互感器的二次側(cè)接入負(fù)載，通過在一次側(cè)施加交流電壓測(cè)試信號(hào)，在二次側(cè)獲取二次端子的電壓和電流，并通過公式ε=f+jB計(jì)算得到該電容式電壓互感器的負(fù)載誤差。通過控制系統(tǒng)給予的控制信號(hào)，自動(dòng)斷開互感器的載波端和電磁單元的低壓端，并將電容單元的高壓端和載波端短接。之后在互感器一次側(cè)電容單元高壓端和電磁單元低壓端施加交流測(cè)試信號(hào)，在二次側(cè)空載時(shí)測(cè)得二次端子的電壓，通過公式K2=V1'/V2'計(jì)算得到互感器的變比。在采集二次側(cè)數(shù)據(jù)時(shí)，處理系統(tǒng)給予高壓切斷裝置低電平時(shí)，高壓切斷裝置斷開，阻止高壓電信號(hào)，使得該電容式電壓互感器校驗(yàn)裝置自動(dòng)斷開一次側(cè)的電容單元高壓端、電磁單元低壓端和載波端。通過向二次側(cè)施加一個(gè)低頻小信號(hào)，在互感器二次回路中采集回路電流，通過公式 計(jì)算出等效一次電壓測(cè)試點(diǎn)下的一次空載導(dǎo)納，并求得一次回路的阻抗。通過校驗(yàn)裝置的控制系統(tǒng)，給予設(shè)備一個(gè)控制信號(hào)，在被測(cè)互感器二次側(cè)自動(dòng)接入負(fù)載。在互感器二次側(cè)施加低頻小電壓信號(hào)，通過測(cè)量和計(jì)算獲取在接入二次負(fù)載時(shí)，等效一次電壓點(diǎn)下的的勵(lì)磁導(dǎo)納值。最后通過獲取的相關(guān)數(shù)據(jù)計(jì)算出在接入二次負(fù)載時(shí)的等效一次電壓下的比差和角差。通過改變每次測(cè)量時(shí)給互感器二次側(cè)是假的低頻小電壓信號(hào)的大小，可以測(cè)試出不同電壓點(diǎn)下的比差和角差。由此得到被測(cè)電容式電壓互感器的完整數(shù)據(jù)，從而完成對(duì)被測(cè)電容式電壓互感器的校驗(yàn)工作。

3 高壓自動(dòng)切斷裝置

如圖1、圖2所示，在高壓自動(dòng)切斷裝置電路中，用于提供電壓的電源為12v，高壓自動(dòng)切斷裝置分別連接電容式電壓互感器的A、N、XL端，以及測(cè)量裝置的輸入端的A1，X端；KZPO8、KZPO9、KZPO10，用于獲取電平控制開關(guān)的電平信號(hào)。

在對(duì)電容式電壓互感器進(jìn)行校驗(yàn)時(shí)，首先，為了采集一次側(cè)電壓、電流信號(hào)，通過電平控制開關(guān)提供給高壓自動(dòng)切斷裝置一個(gè)高電平信號(hào)，使得高壓自動(dòng)切斷裝置處于閉合狀態(tài)，接通一次側(cè)的高壓信號(hào)，從而采集到一次側(cè)的電壓、電流信號(hào)。之后，為了采集二次側(cè)的電壓、電流信號(hào)，需要提供給二次側(cè)電壓信號(hào)。為了防止提供給二次側(cè)電壓信號(hào)后，一次側(cè)的高壓信號(hào)導(dǎo)致電容式電壓互感器校驗(yàn)儀過壓損壞，此時(shí)通過電平控制開關(guān)提供給高壓自動(dòng)切斷裝置一個(gè)低信號(hào)，使得高壓自動(dòng)切斷裝置處于斷開狀態(tài)，阻止一次側(cè)的高壓信號(hào)，測(cè)量裝置直接與二次側(cè)連接，采集到二次側(cè)的電壓、電流信號(hào)。

4 結(jié)論

本文所述帶高壓自動(dòng)切斷裝置的電容式電壓互感器校驗(yàn)裝置與傳統(tǒng)電容式電壓互感器校驗(yàn)裝置相比較有明顯優(yōu)勢(shì)。首先，通過本文所述方法對(duì)電容式電壓互感器進(jìn)行校驗(yàn)時(shí)，所測(cè)得的數(shù)據(jù)精確度與傳統(tǒng)測(cè)試方式相比，所測(cè)數(shù)據(jù)的誤差在0.05之內(nèi)，確保了數(shù)據(jù)的可用性和準(zhǔn)確性；其次，通過本文所述設(shè)備與方法，解決了檢測(cè)設(shè)備笨重、工作效率低等問題；并且，應(yīng)用本電容式電壓互感器校驗(yàn)裝置，在測(cè)試的過程中，能夠有效的防止施工人員在測(cè)量二次側(cè)的電壓、電流信號(hào)的時(shí)候，忘記拆除一次側(cè)的高壓線，而造成設(shè)備過壓損壞。因此，本裝置能有效減少現(xiàn)場(chǎng)工作人員的勞動(dòng)程度，節(jié)省測(cè)試時(shí)間，確保了現(xiàn)場(chǎng)工作人員的人身安全，解決了電容式電壓互感器誤差試驗(yàn)實(shí)施復(fù)雜、困難的問題。

參考文獻(xiàn)

[1]JJG 314-2010.測(cè)量用電壓互感器檢定規(guī)程.

[2]吳士普，王曉琪，李蝽.伍罡 1000kV CVT誤差的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)方法[J].高電壓技術(shù)，2009（05）.

[3]劉振波.220kV電容式電壓互感器計(jì)量誤差的現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)[J].東北電力技術(shù)，2007（03）.

作者簡介

黃勝英（1989-），男，湖北省武漢市人。現(xiàn)為武漢紡織大學(xué)電子與電氣工程學(xué)院研究生在讀，物理電子學(xué)碩士。研究方向?yàn)槲锢黼娮訉W(xué)。

夏定純（1963-），男，現(xiàn)為武漢紡織大學(xué)數(shù)學(xué)與計(jì)算機(jī)學(xué)院教授。研究方向?yàn)橹悄芗夹g(shù)與控制。

高壓電容范文第3篇

關(guān)鍵詞：高壓電氣；試驗(yàn)；絕緣

1引言

高壓電氣試驗(yàn)是考核電氣設(shè)備主絕緣或電氣參數(shù)是否滿足安全運(yùn)行的一個(gè)重要手段。然而，高壓電氣試驗(yàn)的結(jié)果往往會(huì)受到一些不為人們所注意的因素所干擾，造成試驗(yàn)結(jié)果與實(shí)際情況不符合，甚至得出錯(cuò)誤的結(jié)論。比如，被試設(shè)備的缺陷沒有被反映出來，造成設(shè)備帶病運(yùn)行；也可能把合格的設(shè)備判斷為不合格，從而造成不必要的損失。在對(duì)多年來在高壓試驗(yàn)中所碰到的一些問題，進(jìn)行歸納、分類和分析，并對(duì)如何避免和解決這些問題，提出了相應(yīng)的措施，供有關(guān)人員參考。

2試驗(yàn)設(shè)備和被試設(shè)備的接地問題

2.1高壓TV及TA二次回路不接地造成測(cè)量數(shù)據(jù)錯(cuò)誤

在測(cè)量高電壓和大電流時(shí)，必須使用TV和TA進(jìn)行變換。理論上，TV或TA的變比應(yīng)遵循電磁感應(yīng)定律，即它們的變比決定于一次繞組的匝數(shù)和二次繞組的匝數(shù)。然而，在實(shí)際應(yīng)用中，如果高電壓下的TV或TA的二次繞組沒有將一端接地時(shí)，實(shí)際上反映出來的變比就會(huì)偏離銘牌值，所測(cè)量出的數(shù)據(jù)也是錯(cuò)誤的。例如，對(duì)1臺(tái)300 MW變壓器進(jìn)行交流耐壓試驗(yàn)時(shí)，采用1臺(tái)35 kV/100 V的TV和1塊150 V的交流電壓表測(cè)量電壓，在第1次試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)電容電流比往年小得多，顯然是試驗(yàn)電壓沒有達(dá)到預(yù)定值，所測(cè)量的電壓是一個(gè)虛假的數(shù)據(jù)。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)TV二次沒有接地。將TV二次繞組一端接地后，數(shù)據(jù)恢復(fù)正常。試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表1。

如果按照電流與電壓成正比的關(guān)系反過來計(jì)算第1次試驗(yàn)電壓，應(yīng)為：(21/38)×23.8=13.15(kV)，這一電壓與預(yù)定試驗(yàn)電壓相差甚遠(yuǎn)。對(duì)于高壓TA，我們?cè)趯?shí)驗(yàn)室也做過同樣的試驗(yàn)，當(dāng)高壓TA二次繞組不接地時(shí)，電流的變比同樣會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的偏差。

無獨(dú)有偶，在做1臺(tái)電力變壓器的空載試驗(yàn)時(shí)(試驗(yàn)電壓10 kV)，第1次試驗(yàn)所測(cè)量的空載電流和空載損耗與出廠試驗(yàn)數(shù)據(jù)不吻合，經(jīng)檢查也是TV和TA二次繞組沒有接地所造成。

由于高壓TV，TA的一次繞組和二次繞組與大地之間存在著分布電容，如果二次繞組不接地，二次繞組上的感應(yīng)電壓就會(huì)通過表計(jì)與大地之間產(chǎn)生雜散電流，從而產(chǎn)生錯(cuò)誤的指示值。

通過對(duì)這一問題的分析，我認(rèn)為以下兩件事情在高壓試驗(yàn)中必須重視：

①高壓TV和TA的二次繞組，不論是從安全的角度還是從測(cè)量的準(zhǔn)確度來考慮，都必須將其中的一個(gè)端子可靠接地；

②在進(jìn)行交流耐壓試驗(yàn)時(shí)，應(yīng)同時(shí)測(cè)量試品的電容電流，因?yàn)榭梢詮碾娏鞯拇笮砼袛嘣囼?yàn)電壓是否正常。

2.2被試設(shè)備接地不良造成介質(zhì)損耗增加

這種問題主要發(fā)生在電容量較大的設(shè)備上，比如耦合電容器或CVT(電容式電壓互感器)。在變電站里，線路CVT或耦合電容器通常都與線路直接連接，在檢修時(shí)為了保證線路檢修人員的安全必須將CVT或耦合電容器的頂端接地，通常是將線路的接地開關(guān)合上或掛上臨時(shí)接地線。如果接地開關(guān)或臨時(shí)掛接的地線接觸不良，相當(dāng)于在電容器上串聯(lián)了一個(gè)附加的電阻。如果電容量為C，電容器的介質(zhì)損耗因數(shù)tgδ與等值串聯(lián)電阻R有如下關(guān)系：

tgδ=ωCR

從上式可知，當(dāng)電容器串聯(lián)的電阻一定時(shí)，電容器的電容量越大所產(chǎn)生的損耗越大。在實(shí)際試驗(yàn)中，已經(jīng)多次發(fā)生因接地開關(guān)或接地線接觸不良而造成被試品介質(zhì)損耗超標(biāo)的問題。表2是一個(gè)220kV中繼站耦合電容器的測(cè)量實(shí)例。

當(dāng)懷疑接地開關(guān)或接地線接觸不良時(shí)，可以在被試品上直接掛上另外的接地線，并保證接觸良好。

2.3濾波器接地開關(guān)沒合上造成測(cè)量數(shù)據(jù)異常

這種情況發(fā)生在測(cè)量耦合電容器(或帶通信端子的CVT)上，如圖1所示。由于耦合電容器頂部接地，所以在測(cè)量C1的介質(zhì)損耗時(shí)通常采用反接屏蔽法，也就是將測(cè)量裝置的屏蔽端子接于C2的下端，這種接法似乎是把C2以下的元件全部屏蔽掉了，而事實(shí)上并非如此。表3是一個(gè)測(cè)量實(shí)例，從表3數(shù)據(jù)來看，當(dāng)接地開關(guān)打開時(shí)，不同的測(cè)量儀器所呈現(xiàn)的異常情況不盡相同，只有當(dāng)接地開關(guān)合上后，才能測(cè)出正確的數(shù)據(jù)。這種情況說明異?，F(xiàn)象還與儀器的測(cè)量原理有密切的關(guān)系。

因此，在測(cè)量耦合電容器的介質(zhì)損耗時(shí)，應(yīng)首先將結(jié)合濾波器的接地開關(guān)合上。

3試驗(yàn)電壓不同所引起的問題

3.1對(duì)介質(zhì)損耗因數(shù)測(cè)量的影響

在一次220 kV中繼站的耦合電容器預(yù)防性試驗(yàn)中，由于耦合電容器電容量較大，為了避免儀器過載，采取降低試驗(yàn)電壓的方法進(jìn)行測(cè)量。在36臺(tái)耦合電容器中其中有1臺(tái)測(cè)量結(jié)果不合格，見表4序號(hào)1。為了查找試驗(yàn)不合格的原因，試驗(yàn)人員采取了各種各樣的方法，如改變?cè)囼?yàn)接線、擦拭外套等等，但測(cè)量結(jié)果仍不合格。第二天用另一型號(hào)的測(cè)量儀進(jìn)行測(cè)量時(shí)，發(fā)現(xiàn)在0.5 kV的電壓下測(cè)量結(jié)果仍然不合格，但隨著試驗(yàn)電壓的提高，介質(zhì)損耗卻越來越小。然后再用回原來的儀器復(fù)測(cè)，在同樣的試驗(yàn)電壓下測(cè)量結(jié)果也已經(jīng)正常，測(cè)量結(jié)果見表4中序號(hào)2~7。這種現(xiàn)象顯然與絕緣材料中存在雜質(zhì)有關(guān)。之所以出現(xiàn)這種現(xiàn)象，我們分析原因可能是：多元件串聯(lián)的耦合電容器中存在連接線氧化接觸不良的問題，在低電壓下氧化層未擊穿，呈現(xiàn)較大的接觸電阻，所以介損變大；當(dāng)試驗(yàn)電壓提高后，氧化膜擊穿，接觸電阻下降，介損變小，這時(shí)即使降低試驗(yàn)電壓，氧化膜仍保持導(dǎo)通狀態(tài)，介質(zhì)損耗不再增大。

3.2對(duì)測(cè)量直流電阻的影響

某廠1臺(tái)變壓器在進(jìn)行預(yù)防性試驗(yàn)時(shí)，用雙臂電橋測(cè)量繞組的直流電阻，測(cè)量結(jié)果與歷年數(shù)據(jù)相比顯著增加。為了慎重起見改用外加直流電壓電流法，測(cè)量結(jié)果卻與歷年試驗(yàn)數(shù)據(jù)接近，然后改用不同的儀器測(cè)量，數(shù)據(jù)變化很大。根據(jù)對(duì)測(cè)量方法和結(jié)果的分析，我們判定變壓器繞組已經(jīng)存在導(dǎo)線斷裂的問題。導(dǎo)體斷裂后，在斷裂面形成一層導(dǎo)電性較差的氧化膜，當(dāng)用雙臂電橋測(cè)量時(shí)，由于電橋輸出電壓較低，氧化膜不擊穿，所以呈現(xiàn)較大的電阻；而采用外加電壓電流法時(shí)，由于輸出電壓較高，所以氧化膜擊穿導(dǎo)電，測(cè)量的直流電阻就變小。經(jīng)解環(huán)檢查，該變壓器繞組端部存在3處斷裂的缺陷。

以上例子說明，對(duì)于與直流電阻有關(guān)的試驗(yàn)，采用輸出電壓低的儀器更容易暴露設(shè)備存在的缺陷。

3.3對(duì)測(cè)量直流泄漏電流的影響

導(dǎo)體表面所產(chǎn)生的電暈電流在導(dǎo)體的形狀、電壓極性、導(dǎo)體間的距離確定以后，就與電場(chǎng)強(qiáng)度的大小有關(guān)。當(dāng)外施電壓小于一定的數(shù)值時(shí)，電暈電流很小，對(duì)泄漏電流的測(cè)量影響可以忽略，而當(dāng)試驗(yàn)電壓超過一定的數(shù)值后，電暈電流要比絕緣的電導(dǎo)電流大得多，這時(shí)就要采取措施減小電暈電流的影響。

①實(shí)例1：某變電所300 MW變壓器交接試驗(yàn)時(shí)，在20 kV電壓以下三相泄漏電流大致平衡，在40 kV電壓下B相泄漏電流只有55μA，而A相達(dá)到355μA，C相超過1 000μA，我們分析是電暈電流所致。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)中性點(diǎn)的軟連接線相間及對(duì)外殼距離太近，經(jīng)增加絕緣板隔離后復(fù)測(cè)，在40 kV電壓下三相泄漏電流已基本平衡。

②實(shí)例2：某變電所300 MW變壓器檢修后試驗(yàn)，在40 kV電壓下，A相泄漏電流達(dá)到92μA，而B，C兩相均小于20μA。經(jīng)分析數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)28 kV以下三相泄漏電流基本平衡，所以，我們認(rèn)為也是電暈電流所致。用絕緣材料將出線導(dǎo)電桿全部包扎后復(fù)測(cè)，在40 kV下三相電流已基本平衡。

4環(huán)境溫度所引起的問題

在某廠1臺(tái)變壓器的預(yù)防性試驗(yàn)中測(cè)得變壓器繞組的直流電阻不合格，正準(zhǔn)備進(jìn)行處理，為慎重起見，先用原儀器進(jìn)行復(fù)測(cè)，卻發(fā)現(xiàn)數(shù)據(jù)是合格的。在后來的幾天里，這種情況總是反復(fù)出現(xiàn)，所測(cè)得的數(shù)據(jù)有時(shí)合格，有時(shí)又不合格，令人費(fèi)解。后來經(jīng)詳細(xì)分析，發(fā)現(xiàn)凡是白天測(cè)量的數(shù)據(jù)都是合格的，而晚上測(cè)量的數(shù)據(jù)都是不合格的。進(jìn)一步分析發(fā)現(xiàn)，該

變電所所處的地區(qū)白天和晚上的溫差較大，極有可能是變壓器繞組導(dǎo)體存在裂紋，白天溫度高時(shí)，由于導(dǎo)體膨脹，裂紋被頂緊而完全導(dǎo)通，所以直流電阻合格；而到了晚上，由于溫度降低，導(dǎo)線收縮，裂縫被扯開，所以直流電阻增大而不合格。經(jīng)解環(huán)檢查，證明這一分析是正確的。

5引線所引起的問題

5.1絕緣帶的問題

在一次測(cè)量220 kV斷路器斷口電容器的介質(zhì)損耗因數(shù)時(shí)，所測(cè)得的數(shù)據(jù)總是不合格，為了找出原因，試驗(yàn)人員嘗試了各種各樣的方法，最后發(fā)現(xiàn)只有當(dāng)取消固定試驗(yàn)引線的塑料帶后，所測(cè)得的數(shù)據(jù)才是合格的。經(jīng)用兆歐表測(cè)量，所用的塑料帶絕緣電阻竟然只有幾百兆歐，而被試設(shè)備的絕緣電阻均大于10000 MΩ，用這樣的塑料帶固定試驗(yàn)引線，無疑是在試品上并聯(lián)了一個(gè)電阻，增加了試品的介質(zhì)損耗。這種現(xiàn)象確實(shí)非常罕見，為了保證試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性，檢查所使用的絕緣塑料帶的絕緣電阻還是很有必要的。

5.2避雷器的引線問題

某廠1臺(tái)220 kV主變中性點(diǎn)避雷器在預(yù)防性試驗(yàn)中，檢修人員僅將引線的主變側(cè)斷開，引線保留在避雷器上，用塑料絕緣帶固定并與周圍設(shè)備保持足夠的距離。然而，在試驗(yàn)中75%直流參考電壓下的泄漏電流總是在70~80μA之間，大于50μA，按規(guī)程規(guī)定屬于不合格。廠里只好打算更換。為了慎重起見，在拆下避雷器的引線后進(jìn)行復(fù)測(cè)，泄漏電流已小于20μA。由此可見，在進(jìn)行避雷器試驗(yàn)時(shí)，高壓部位的引線必須全部拆除，而且高壓直流發(fā)生器的屏蔽線必須直接接到避雷器的高壓端，以防止引線所產(chǎn)生的電暈電流流入微安表造成測(cè)量偏差。

6結(jié)束語

高壓電容范文第4篇

關(guān)鍵詞:諧波抑制;無功補(bǔ)償;參數(shù)設(shè)計(jì);有源電力濾波器

中圖分類號(hào):TM13文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A

1 引 言

隨著電力電子器件在工業(yè)中的廣泛應(yīng)用,電網(wǎng)的諧波污染問題日趨嚴(yán)重｡諧波不僅影響電氣設(shè)備的正常工作,還給電網(wǎng)的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行帶來隱患[1-2]｡目前,消除諧波的方法主要有無源濾波器(PPF)､有源濾波器[3](APF)和混合型濾波器[4-7](HAPF)｡PPF的濾波特性由電網(wǎng)阻抗與濾波支路阻抗的比值決定,并受電網(wǎng)系統(tǒng)參數(shù)的影響很大｡APF雖能克服PPF存在的缺陷,但受其開關(guān)器件容量和成本等方面的限制,無法獨(dú)立掛載在大功率高壓電網(wǎng)運(yùn)行｡而HAPF兼顧了兩者的長處,初期投資小,性價(jià)比高,能滿足高壓大容量系統(tǒng)實(shí)用化的要求,是目前工程應(yīng)用中主要采用的形式[8]｡

文章以高壓大容量系統(tǒng)諧波治理為目的,針對(duì)某礦廠電解整流電源的具體工況,研制了一種高壓大容量混合型有源電力濾波裝置｡運(yùn)行結(jié)果表明,該裝置很好的滿足了工程的整體需要｡由于目前國內(nèi)有源濾波器的工程應(yīng)用實(shí)例很少,因此該套裝置的設(shè)計(jì)方法對(duì)其它HAPF的工程應(yīng)用可起到一定的指導(dǎo)和借鑒作用｡

2 注入式有源電力濾波裝置的結(jié)構(gòu)原理

2.1 主電路結(jié)構(gòu)

該結(jié)構(gòu)以電壓型逆變器(VSI)作為其有源部分,以多組單調(diào)諧濾波器組成的無源濾波器作為其無源部分｡有源部分通過耦合變壓器與基波串聯(lián)諧振電路并聯(lián)構(gòu)成串聯(lián)諧振注入式混合有源濾波器｡整個(gè)補(bǔ)償裝置與電網(wǎng)并聯(lián)｡電壓型逆變器為基于自關(guān)斷器件的脈寬調(diào)制PWM逆變器,直流端為一大電容,VSI的輸出端接有輸出濾波器,以此來濾除開關(guān)器件通斷造成的高頻毛刺｡注入支路由電容C1､電感L1和電容CF構(gòu)成,其中電容C1和電感L1構(gòu)成在基波頻率諧振電路｡這樣利用C1和L1的基波諧振原理,使有源電力濾波器既不承受基波電壓也不承受基波電流,從而極大地減小了有源電力濾波器的容量,降低有源諧波補(bǔ)償系統(tǒng)的投資,提高性能價(jià)格比,達(dá)到APF實(shí)用化及諧波抑制的目的｡

計(jì)算技術(shù)與自動(dòng)化2007年6月第26卷第2期常 春:新型高壓大容量混合有源電力濾波裝置的研究

圖1 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖

2.2 濾波原理分析

д個(gè)補(bǔ)償裝置的單相等效電路如圖2所示｡諧波負(fù)載被看作一個(gè)諧波電流源iL,uS為系統(tǒng)電源電壓,有源部分被控制為一個(gè)理想的受控電流源｡圖中,LS為電網(wǎng)等效電感,CF､C1､L1､CP､LP分別為注入支路及無源濾波器組的電感和電容｡ZSh､ZPh､ZCF､Z1分別為電網(wǎng)阻抗､無源部分阻抗､注入電容阻抗､C1和L1的串聯(lián)阻抗｡

由圖2(b), 并根據(jù)基爾霍夫定律可寫出如下方程:

若將有源部分等效為一個(gè)受控電流源:

式中,iSh為電網(wǎng)支路電流的諧波分量,K為控制放大倍數(shù)｡解該方程組得:

從式(6)可以看出,當(dāng)iLh､uSh為一定時(shí),如果增大K,iSh將減小｡當(dāng)值足夠大時(shí),大部分負(fù)載諧波將流入無源濾波器,達(dá)到了很好的濾波效果｡而且,當(dāng)不考慮系統(tǒng)電壓畸變引起的諧波電流時(shí),即令uSh=0:

從式(4)可以看出,對(duì)于iSh而言,圖3和圖2(a)是等效的,其中Z=KZ1ZPhZCF+Z1+ZPh由圖3可看出,補(bǔ)償裝置的有源部分相當(dāng)于在電網(wǎng)支路串聯(lián)了一個(gè)可控的諧波阻抗,當(dāng)Z足夠大時(shí),流入電網(wǎng)的諧波電流將會(huì)很小,接近于0,起到抑制諧波電流的作用;同時(shí)可以抑制無源部分與電網(wǎng)阻抗間的并聯(lián)諧振｡

3 仿真結(jié)果

為了進(jìn)一步驗(yàn)證本文提出的濾波裝置的可行性,本節(jié)進(jìn)行了仿真分析｡

3.1 諧波補(bǔ)償特性分析

定義式(4)為諧波源諧波抑制函數(shù),利用Matlab軟件對(duì)其進(jìn)行幅頻特性分析｡以此來討論本文提出的注入式混合型有源濾波裝置的諧波補(bǔ)償特性｡

圖4給出了濾波裝置在不同的控制放大倍數(shù)情況下諧波源諧波抑制函數(shù)的幅頻特性曲線,系統(tǒng)等效電感的取值為LS=0.3mH｡

圖4 不同K值時(shí)諧波源諧波抑制函數(shù)幅頻特性[JZ)]

從圖4中可以看出,當(dāng)K=0,即補(bǔ)償裝置只投無源部分時(shí),只對(duì)固定頻率的諧波及高次諧波有較大的抑制作用｡當(dāng)投入有源部分后,從圖中可以看出,所有頻率段的幅頻特性都被下壓,諧波抑制效果有了很大的改善,流入系統(tǒng)的諧波電流很小｡圖中分別給出了控制放大倍數(shù)K=10､K=20時(shí)的諧波源諧波抑制函數(shù)的幅頻特性曲線,可見,隨著K值的增大,系統(tǒng)的諧波抑制效果越好｡因此,本文提出的濾波裝置具有良好的諧波補(bǔ)償性能｡

3.2 抑制諧振性能分析

HAPF不但具有良好的諧波補(bǔ)償性能,還能對(duì)無源支路和系統(tǒng)等效阻抗之間的諧振起到一定的抑制作用｡我們?nèi)匀焕?4)式所表示的諧波源諧波抑制函數(shù),在三維空間中作出它的幅頻特性,并由此來討論補(bǔ)償裝置抑制諧波諧振的性能｡

只投無源部分時(shí),諧波源諧波抑制函數(shù)的幅頻特性如圖5(a)所示,圖5(b)給出的是投入有源部分后的幅頻特性｡

由圖(5)可以看出,投入有源部分后,無源支路和系統(tǒng)等效阻抗之間的諧振得到了很好的抑制｡

圖5 不同值下的幅頻特性[JZ)]

4 HAPF的研制

HAPF的設(shè)計(jì)主要包括無源支路､有源部分和控制器設(shè)計(jì)等方面的內(nèi)容｡HAPF無源部分參數(shù)設(shè)計(jì)的主要依據(jù)系統(tǒng)需要的無功補(bǔ)償容量和諧波含量的狀況,同時(shí)結(jié)合成本因素,進(jìn)行多目標(biāo)的優(yōu)化設(shè)計(jì),這方面的內(nèi)容已有相關(guān)的文獻(xiàn)作了專門的探討,因此本文將以高壓大容量混合型有源濾波裝置的設(shè)計(jì)為例,把重點(diǎn)放在有源部分參數(shù)設(shè)計(jì)上｡

有源部分的設(shè)計(jì)主要包括大功率逆變器､逆變器直流側(cè)電容電壓和容值､輸出濾波器電感和電容參數(shù)的設(shè)計(jì)｡如果這些參數(shù)的設(shè)計(jì)不當(dāng),將直接影響APF的濾波性能,嚴(yán)重時(shí)還將導(dǎo)致APF因過流､過壓而不能正常工作,甚至毀壞｡

4.1 逆變器直流側(cè)電容的設(shè)計(jì)

在直流側(cè)電容的選取方面,直流側(cè)電容的容值越大,電壓波動(dòng)就越小,但電容器的成本也就越高,同時(shí)裝置的體積隨之增大,故在保證電壓波動(dòng)要求的前提下應(yīng)盡量減小直流電容的值｡直流側(cè)電容由三相全橋整流電路供電,為APF提供了一個(gè)穩(wěn)定的直流工作電壓Udc,免去了APF控制器對(duì)直流電壓的控制,大大減少了控制算法的復(fù)雜度,同時(shí)這種結(jié)構(gòu)的直流側(cè)電壓Udc不再因APF輸出功率的變化而產(chǎn)生電壓波動(dòng),提高了APF輸出的穩(wěn)定性和準(zhǔn)確性｡

三相全控橋式電路直流側(cè)電壓平均值Ud為:

考慮關(guān)斷浪涌沖擊電壓,選取直流電容額定電壓值為800V｡直流側(cè)電容的容值根據(jù)工程設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)[9]有以下計(jì)算公式:

式中IF為逆變器的額定輸出電流方均根值(A),Ud為直流電壓平均值,fmin為逆變器的最低輸出頻率,σ為允許直流電壓頻率低峰值紋波因數(shù),KΦ為負(fù)載位移因數(shù)角Φ有關(guān)系數(shù)｡

4.2 輸出濾波器的設(shè)計(jì)

有源逆變器輸出電壓中除了含有所需的補(bǔ)償電壓外,還含有因功率器件的開斷所帶來的高頻毛刺｡因此必須用輸出濾波器將逆變器工作引起的高頻毛刺濾除｡

1)輸出濾波器的頻率:一般確定輸出濾波器中電感L和電容C的諧振頻率f0位于中間頻段,使之滿足10f

2)輸出濾波器電感電容的取值:在確定輸出濾波器的諧振頻率后,并不能簡單的按照投資費(fèi)用最小法設(shè)計(jì)電容和電感的值,而需要考慮整個(gè)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)阻抗｡

忽略電網(wǎng)和負(fù)載等阻抗的影響,可以得到上述結(jié)構(gòu)等效到耦合變壓器原邊的單相等效電路,如圖3所示｡其中:L′為逆變器輸出電壓,K為耦合變壓器變比｡

圖6所示的電路在基波頻率以上只有一個(gè)諧振點(diǎn),其幅頻特性由諧振點(diǎn)向兩邊不斷地減少｡所以在設(shè)計(jì)輸出濾波器和耦合變壓器時(shí),應(yīng)該把這個(gè)諧振點(diǎn)盡可能地設(shè)計(jì)在需要發(fā)出的主要特征諧波的中間,以便在需要發(fā)出的特征次諧波點(diǎn)取得較高的幅值系數(shù),從而降低逆變器所需的電壓等級(jí)｡即:

其中,ωn為理想諧振點(diǎn)的頻率｡因此確定Lo和Co的諧振頻率后,由式(7)即可獲得Lo和Co的參數(shù)｡

5 工程應(yīng)用

為某礦廠研制的大功率混合型有源電力濾波裝置已經(jīng)投入運(yùn)行｡該裝置無源部分由和次LC濾波器組成;注入支路的諧振頻率為6次｡HAPF的具體參數(shù)見附錄｡

從圖7的波形圖可以看出,該補(bǔ)償裝置投入運(yùn)行后,5次､7次､11次及13次特征諧波得到很好的抑制;同時(shí),功率因數(shù)從0.55提高到0.91｡并且,在投運(yùn)過程中沒有出現(xiàn)諧振現(xiàn)象｡符合無功補(bǔ)償及諧波治理的標(biāo)準(zhǔn),滿足了工程需要｡

6 結(jié) 論

高壓電容范文第5篇

我國電力電容器行業(yè)從上世紀(jì)八十年代中期開始研究開發(fā)集合式高電壓并聯(lián)電力電容器，至今已將近有三十年的歷史，集合式電力電容器已成為高壓并聯(lián)電力電容器中的主導(dǎo)產(chǎn)品之一，約占全部高壓并聯(lián)電力電容器的30%。

7.2.1 結(jié)構(gòu)

1）結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

集合式高壓并聯(lián)電力電容器是由專門設(shè)計(jì)的單元電力電容器（以下簡稱單元）集裝成一個(gè)心子，并將該心子安裝在一個(gè)箱體中構(gòu)成的電力電容器。單元的特點(diǎn)是“小元件加內(nèi)熔絲”，即單元內(nèi)單個(gè)元件的容量不大，僅幾個(gè)千乏，每個(gè)元件都裝設(shè)保護(hù)熔絲，單元內(nèi)的元件通常全部并聯(lián)或2串多并。心子的單元組按電氣要求進(jìn)行串并聯(lián)。電力電容器箱體上部裝有瓷套管作為整臺(tái)電力電容器的線路端子。箱體內(nèi)充注絕緣和傳熱的介質(zhì)。

集合式并聯(lián)電力電容器還具有單臺(tái)容量大，占地面積較小，安裝方便，維護(hù)簡單，比較安全可靠、節(jié)省費(fèi)用等優(yōu)點(diǎn)。根據(jù)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，電力電容器壽命期間的故障大多發(fā)生在早期，早期故障主要是由于材料和工藝的缺陷造成的。其中絕緣材料缺陷完全避免是不可能的，特別在介質(zhì)有效面積很大的大容量電力電容器內(nèi)，發(fā)生擊穿的幾率比較高。集合式電力電容器是一種大容量電力電容器，它的設(shè)計(jì)思想是通過采取有效的保護(hù)措施，使大容量電力電容器獲得較高的可靠性。該措施為在集合式電力電容器中一旦有元件絕緣發(fā)生擊穿，內(nèi)部熔絲能可靠地熔斷，使故障元件退出運(yùn)行。少量元件退出運(yùn)行占整體元件數(shù)的比例很小。容量和電壓分布的變化不大。從而可以使整臺(tái)電力電容器在不退出故障單元的情況下繼續(xù)運(yùn)行。由于有這些特點(diǎn)，目前集合式并聯(lián)電力電容器已廣泛應(yīng)用于標(biāo)稱電壓6kV、10kV、35kV、66kV甚至更高的電力系統(tǒng)中。當(dāng)然集合式電力電容器也不可避免地有其缺點(diǎn)，如發(fā)生較嚴(yán)重故障退出運(yùn)行后，修理不便，不能很快恢復(fù)運(yùn)行；充油電力電容器的滲漏油、充氣電力電容器的漏氣及散熱問題會(huì)影響正常使用，仍需待改進(jìn)解決。

2）結(jié)構(gòu)分類

a．電力電容器按其箱體內(nèi)充注的介質(zhì)可分為充油式和充氣式兩種。

充油式充注的是絕緣油，一般是變壓器油、植物油、絕緣油。

充氣式充注的是六氟化硫（SF6）或氮?dú)猓∟2）或SF6和N2的混合氣體。

b．電力電容器按其箱體的密封程度，可分為非密封結(jié)構(gòu)和密封結(jié)構(gòu)。

非密封結(jié)構(gòu)的充油電力電容器在頂蓋上方裝的是儲(chǔ)油柜，儲(chǔ)油柜用來作為油補(bǔ)償裝置，儲(chǔ)油柜上部有氣室，通過盛有干燥劑的呼吸器與外界大氣相通。

密封結(jié)構(gòu)的充油電力電容器裝有金屬膨脹器作為油補(bǔ)償裝置，電力電容器內(nèi)部與大氣完全隔絕。充氣電力電容器必須是密封結(jié)構(gòu)，且應(yīng)具有良好的氣密性。、

c．電力電容器按其容量是否可調(diào)節(jié)區(qū)分，有非可調(diào)型和可調(diào)型兩類。 新建變電所。運(yùn)行初期，主變壓器負(fù)荷較小，需要無功較少，而無功補(bǔ)償容量按滿負(fù)荷配置，全部投入時(shí)會(huì)發(fā)生過補(bǔ)償現(xiàn)象；

周期性不均勻負(fù)荷。通常農(nóng)村灌溉、農(nóng)作物加工等負(fù)荷有季節(jié)性，農(nóng)忙時(shí)是負(fù)荷高峰期，農(nóng)閑時(shí)主變壓器處于輕載狀態(tài)。

d．電力電容器按其安裝方式可分為非落地安裝式和落地安裝式。

非落地安裝式一般用于系統(tǒng)標(biāo)稱電壓較高的場(chǎng)合，為降低電力電容器線路端子及單元對(duì)箱體的絕緣水平，把電力電容器安裝在絕緣支架上，電力電容器單元串聯(lián)組的中點(diǎn)與箱體連接。在集合式電力電容器的發(fā)展早期，35kV、66kV電壓級(jí)電力電容器曾使用這種結(jié)構(gòu)，隨著技術(shù)的進(jìn)步，目前，66kV及以下電壓級(jí)的電力電容器均可設(shè)計(jì)、制造成落地安裝式，外殼不再帶電，提高了運(yùn)行的安全性。

7.2.2 技術(shù)質(zhì)量要求

集合式高壓并聯(lián)電力電容器除了應(yīng)符合通用技術(shù)質(zhì)量指標(biāo)外，還應(yīng)符合如下特定的技術(shù)和質(zhì)量方面的要求。

1）對(duì)構(gòu)成集合式電力電容器主要器件的要求

a．單元電力電容器（單元）

單元為油浸箔式結(jié)構(gòu)，每個(gè)元件均裝設(shè)熔絲，其額定值按照總體設(shè)計(jì)要求而定，技術(shù)性能應(yīng)滿足下列要求：

內(nèi)部熔絲的放電試驗(yàn)應(yīng)逐個(gè)進(jìn)行，并按元件并聯(lián)的最大能量檢驗(yàn)；

局部放電試驗(yàn)應(yīng)逐個(gè)進(jìn)行；

套管爬距按油中或氣體中使用進(jìn)行計(jì)算，并分別在油中或大氣中外絕緣進(jìn)行耐壓試驗(yàn)；

單元外殼應(yīng)有保護(hù)涂層，防止生銹。

b．心子構(gòu)架

心子構(gòu)架應(yīng)平整光潔，有足夠的機(jī)械強(qiáng)度，并作防銹處理后涂保護(hù)層。35kV級(jí)以上電力電容器，構(gòu)架需對(duì)箱體絕緣。

c．安全保護(hù)器件

充油電力電容器裝有壓力釋放閥，壓力釋放閥應(yīng)符合JB/T 7065《變壓器用壓力釋放閥》的要求，當(dāng)油箱內(nèi)部與外部的壓強(qiáng)差超過55kPa時(shí)能可靠動(dòng)作。根據(jù)購買方要求，可安裝氣體繼電器。

充氣電力電容器裝有帶有壓力保護(hù)整定的氣壓表，在內(nèi)部壓力過低或過高時(shí)均能給出保護(hù)信號(hào)。

d．油補(bǔ)償裝置 密封結(jié)構(gòu)的電力電容器應(yīng)裝有金屬膨脹器，金屬膨脹器應(yīng)符合JB 7068-2002《互感器用金屬膨脹器》的要求。膨脹器應(yīng)能保證在上限溫度下容量達(dá)到1.35倍時(shí)，電力電容器內(nèi)部油壓不超過膨脹器的允許工作壓力上限；在下限溫度下未投入運(yùn)行時(shí)，內(nèi)部油壓應(yīng)不出現(xiàn)負(fù)值。

e．箱體及其附件

對(duì)于充油電力電容器：

在油箱的下部壁上裝有油樣活門和排油裝置。

電力電容器油箱應(yīng)能承受住在其內(nèi)部施加0.06MPa正壓的機(jī)械強(qiáng)度試驗(yàn)而無損傷及永久性變形，并在正常起吊、運(yùn)輸狀態(tài)下無明顯變形。

附件應(yīng)便于拆卸、安裝和更換。

內(nèi)部電力電容器單元的箱殼、支架和油箱之間應(yīng)有可靠的電氣連接。油箱下部壁上應(yīng)有不小于M16的連接螺栓，用于接地。

對(duì)于充氣電力電容器：

由于充氣之前須對(duì)內(nèi)部真空干燥處理，故箱體應(yīng)能耐受正負(fù)壓的檢驗(yàn)，即除了承受住在其內(nèi)部施加的0.06MPa正壓試驗(yàn)外，還需承受-0.1MPa的負(fù)壓試驗(yàn)而無永久性變形。

f．散熱器

電力電容器如裝有片式散熱器，應(yīng)符合JB/T 5347《變壓器用片式散熱器》的要求。

2）整體主要性能指標(biāo)：

除了應(yīng)符合通用技術(shù)質(zhì)量要求外，集合式電力電容器還須符合以下特殊要求：

a．電容偏差： b．溫升

對(duì)整臺(tái)電力電容器在室溫下連續(xù)施加額定頻率的實(shí)際正弦波電壓，使其試驗(yàn)容量達(dá)到1.44倍。電力電容器運(yùn)行溫度達(dá)到穩(wěn)定后，頂蓋溫升應(yīng)不超過15℃。

c．絕緣油或絕緣氣體 d．損耗角正切（tanδ）

電力電容器的損耗角正切在工頻額定電壓下20℃時(shí)應(yīng)不大于0.00035。電力電容器在其電介質(zhì)最高允許運(yùn)行溫度下?lián)p耗角正切應(yīng)不超過在20℃時(shí)之值。損耗角正切可以在內(nèi)部單元上進(jìn)行測(cè)量。

e．局部放電

局部放電試驗(yàn)可以僅對(duì)內(nèi)部單元進(jìn)行，其局部放電水平和試驗(yàn)要求與前述電力電容器單元的要求一致；置于絕緣構(gòu)架上的單元，其端子對(duì)外殼的局部放電熄滅電壓與相同絕緣水平的電力電容器的要求相同。

f．密封性