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循環(huán)泵范文第1篇

1、按住旋鈕，旋轉(zhuǎn)進(jìn)行調(diào)，三個(gè)檔表示三檔調(diào)速,擋位不一樣,功率不一樣,電機(jī)轉(zhuǎn)速、噪音都是不同的。

2、1，2，3檔表示每分鐘每檔的轉(zhuǎn)速。循環(huán)泵指裝置中輸送反應(yīng)、吸收、分離、吸收液再生的循環(huán)液用泵。 它的揚(yáng)程較低，只是用來克服循環(huán)系統(tǒng)的壓力降?？刹捎玫蛽P(yáng)程泵。循環(huán)泵的工作原理要將水循環(huán)起來所用的泵，在循環(huán)過程中的速度即為轉(zhuǎn)速。

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循環(huán)泵范文第2篇

關(guān)鍵詞：循環(huán)泵；水系統(tǒng)； 能耗；揚(yáng)程；損失

1 冷水循環(huán)泵在空調(diào)水系統(tǒng)中的重要作用

空調(diào)冷水系統(tǒng)利用循環(huán)泵將冷水從制冷機(jī)房輸送到各空調(diào)設(shè)備，以實(shí)現(xiàn)空調(diào)冷熱量的交換、轉(zhuǎn)移，達(dá)到空氣調(diào)節(jié)目的。循環(huán)水泵是聯(lián)系制冷主機(jī)和房間用冷設(shè)備的紐帶，為水系統(tǒng)的循環(huán)提供動(dòng)力，是空調(diào)系統(tǒng)的重要組成部分。

空調(diào)系統(tǒng)是建筑能耗的主要項(xiàng)目，據(jù)統(tǒng)計(jì)，空調(diào)系統(tǒng)約占整個(gè)建筑能耗的60%～70%，空調(diào)循環(huán)水泵作為系統(tǒng)的重要組成部分，在整個(gè)空調(diào)能耗組成中也占有重要地位，約占整個(gè)空調(diào)系統(tǒng)能耗的15%～20%。卷煙廠因高大空間多、工藝性空調(diào)房間較多、設(shè)備發(fā)熱量大等原因，導(dǎo)致卷煙廠的空調(diào)能耗在平時(shí)的運(yùn)行能耗中占有了更大的比重，因此如何在空調(diào)系統(tǒng)中挖掘潛力，對(duì)煙草行業(yè)節(jié)能減排會(huì)有重大意義。由于現(xiàn)在水泵在選擇、設(shè)計(jì)及運(yùn)行時(shí)的不合理因素，使得水泵系統(tǒng)的能耗仍有很大的空間可以挖掘利用。

2 冷水循環(huán)泵選用的注意事項(xiàng)

2.1兩管制空調(diào)水系統(tǒng)中，宜分別設(shè)置冷水和熱水循環(huán)泵。如果冷水循環(huán)泵兼做熱水循環(huán)泵使用，冬季輸送熱水時(shí)宜改變水泵的轉(zhuǎn)速，使水泵運(yùn)行的臺(tái)數(shù)和單臺(tái)水泵的流量、揚(yáng)程和系統(tǒng)的工況相吻合。

2.2選用循環(huán)水泵時(shí)一般不少于兩臺(tái)，同時(shí)應(yīng)該考慮設(shè)置備用泵，用來保證有水泵出現(xiàn)故障時(shí)仍能滿足系統(tǒng)的正常運(yùn)行。

2.3冷水系統(tǒng)的循環(huán)泵，宜選用低比轉(zhuǎn)速的單級(jí)離心泵；一般可以選用端吸泵，流量大于500m3/h時(shí)，宜選用雙吸泵。

2.4根據(jù)減震要求宜在水泵底座下設(shè)置具有較大質(zhì)量的鋼筋混凝土板惰性塊，再在板下配置減振器，水泵的進(jìn)出水口應(yīng)該安裝減震接頭。

2.5在水泵的出水管應(yīng)該安裝止回閥，以防止突然啟停造成的水錘作用。水錘作用具有極大的破壞性，可導(dǎo)致管道系統(tǒng)的強(qiáng)烈振動(dòng)、噪聲，造成閥門破壞，甚至管道破裂等事故。

2.6在高層建筑中的循環(huán)水泵，必須考慮泵體所承受的靜水壓力，并提出對(duì)水泵的承壓要求；同時(shí)水泵選定后需符合系統(tǒng)的工作壓力是否滿足系統(tǒng)設(shè)置的需要，如有超過系統(tǒng)內(nèi)部件的承壓能力，應(yīng)該更換承壓能力大的部件，或者重新劃分系統(tǒng)設(shè)置降低系統(tǒng)工作壓力。

2.7選擇配置水泵時(shí)，應(yīng)充分分析和考慮在部分負(fù)荷下水泵運(yùn)行和調(diào)節(jié)的對(duì)策，空調(diào)設(shè)備絕大部分時(shí)間是處于部分負(fù)荷情況下工作，部分負(fù)荷時(shí)水泵運(yùn)行費(fèi)用的高低，決定了整個(gè)系統(tǒng)循環(huán)泵能耗的多少，該部分是水泵節(jié)能運(yùn)行最大的保證。

3 冷水循環(huán)泵主要參數(shù)的選定

3.1水泵的主要參數(shù)

冷水循環(huán)泵主要參數(shù)有流量、揚(yáng)程、轉(zhuǎn)速、配電功率以及噪聲等。主要需要計(jì)算的水泵參數(shù)是流量和揚(yáng)程。流量根據(jù)水泵負(fù)責(zé)的系統(tǒng)水量來選取，選定水泵時(shí)流量應(yīng)附加5%~10%的裕量。水泵的揚(yáng)程是極為關(guān)鍵的一個(gè)參數(shù)，包含了較多的影響因素，需仔細(xì)計(jì)算。計(jì)算壓頭損失若不足會(huì)造成環(huán)路供水壓力不夠，不能將冷水送到壓力損失較大的環(huán)路，如計(jì)算壓頭損失考慮偏大，會(huì)造成水泵揚(yáng)程選取的過大，勢(shì)必帶來能耗增大，造成了能源的浪費(fèi)。

3.2循環(huán)水泵揚(yáng)程計(jì)算

3.2.1 水泵揚(yáng)程計(jì)算總公式

以閉式冷水系統(tǒng)為例，水泵揚(yáng)程計(jì)算公式如下：

H＝P1＋P2＋Pg（公式3.1）

其中 H――計(jì)算的壓力總損失 kPa

P1――制冷機(jī)組壓力損失（見表3.1） kPa

P2――計(jì)算管路的末端設(shè)備壓力損失（見表3.1） kPa

Pg――管路的壓力損失 （見公式3.2）kPa

主要設(shè)備的壓力損失可由設(shè)備廠家提供，計(jì)算數(shù)據(jù)缺乏時(shí)可按照表1進(jìn)行估算。

表1 部分設(shè)備的壓力損失值

3.2.2管路壓力損失計(jì)算

管路的壓力損失計(jì)算公式如下：

Pg ＝Py＋Pj（公式3.2）

其中 Pg――管路的壓力損失 kPa

Py――管路的沿程壓力損失（見公式3.3） kPa

Pj――管路的局部壓力損失（見公式3.4） kPa

⑴管路沿程壓力損失計(jì)算

管路的沿程壓力損失簡(jiǎn)易計(jì)算公式如下：

Py＝R?L（公式3.3）

其中 Py――管路的沿程壓力損失kPa

R――單位長(zhǎng)度直管段的摩擦阻力（習(xí)慣稱比摩阻） Pa/m

L――直管段長(zhǎng)度 m

通常空調(diào)冷水系統(tǒng)的比摩阻控制在100～300 Pa/m，小管徑管路的比摩阻會(huì)相對(duì)大些，較大管徑的管路比摩阻會(huì)略小些。最大不應(yīng)超過400Pa/m。

⑵管路局部壓力損失計(jì)算

管路的局部壓力損失是水在流動(dòng)過程中遇到各種配件如彎頭、三通、閥門等時(shí)，由于摩擦和渦流而導(dǎo)致的能量損失。習(xí)慣上稱之為局部阻力。局部阻力和水流速度（動(dòng)壓）以及遇到的配件的有關(guān)。不同的配件有不同的局部阻力系數(shù)。局部阻力簡(jiǎn)易計(jì)算公式如下：

Pj＝ζ?ρ?v2/2 （公式3.4）

其中 Pj――管路的局部壓力損失kPa

ζ――管道配件的局部阻力系數(shù)

ρ――流體的密度，水取1000 kg/m³

v――管道內(nèi)流體的流速m/s

也可采用局部阻力當(dāng)量長(zhǎng)度來進(jìn)行局部阻力計(jì)算，本文不再贅述。

當(dāng)冷水系統(tǒng)管路較大，或者集中冷熱源需向多個(gè)單體建筑進(jìn)行供冷供熱，需輸送較長(zhǎng)管路時(shí)，可參照《城鎮(zhèn)供熱管網(wǎng)設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ34-2010）第7.3.8條中的局部阻力和沿程管路的比值進(jìn)行系數(shù)選取，見表2

表2 管道局部阻力與沿程阻力比值

3.2.3 揚(yáng)程計(jì)算結(jié)果的附加

根據(jù)公式匯總后得出的便是空調(diào)水系統(tǒng)的總壓頭損失，需要注意的是水泵揚(yáng)程的選定時(shí)也應(yīng)該對(duì)計(jì)算的結(jié)果附加5%～10%的裕量。

4 冷水循環(huán)泵低能耗運(yùn)行的措施

水泵低能耗運(yùn)行可為節(jié)能減排做出有力貢獻(xiàn)，可以從空調(diào)系統(tǒng)設(shè)置、水泵自身、管路設(shè)計(jì)、空調(diào)設(shè)備選取等多種形式，多種途徑入手，對(duì)水泵運(yùn)行能耗進(jìn)行降低。

4.1合理設(shè)置系統(tǒng)

前面我們也講到空調(diào)系統(tǒng)多數(shù)時(shí)間是部分負(fù)荷運(yùn)行，合理配置部分負(fù)荷下的機(jī)組和水泵的設(shè)置，使之在部分負(fù)荷下也能高效率運(yùn)行，以滕州煙廠為例，空調(diào)系統(tǒng)設(shè)置三臺(tái)冷水機(jī)組及對(duì)應(yīng)的三臺(tái)冷水循環(huán)泵，則保證在1/3及2/3負(fù)荷情況下機(jī)組及水泵都能維持在設(shè)計(jì)的最高效率點(diǎn)工作；同時(shí)水泵設(shè)計(jì)為變頻泵，在單臺(tái)設(shè)備部分負(fù)荷情況下啟動(dòng)變頻裝置，保證水泵仍舊在最高效率點(diǎn)或最高效率點(diǎn)附近工作。

4.2選擇工作效率較高的設(shè)備

目前市場(chǎng)上已經(jīng)出現(xiàn)了工作效率≥0.85的水泵，選用此類高效率水泵可使得空調(diào)水系統(tǒng)的輸送能效比（ER值）比《公共建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50189-2005）中的限值降低17%左右。此舉在降低運(yùn)行能耗上也具有明顯的效果。

4.3控制管路壓力損失

優(yōu)化布置冷熱源及管路走向，使冷熱源盡量靠近負(fù)荷中心，減少管路敷設(shè)，同時(shí)也減少為平衡管路壓力損失而增設(shè)的平衡閥、調(diào)節(jié)閥等，也就減少了相應(yīng)的沿程損失和局部損失。有效降低了循環(huán)水泵的揚(yáng)程，也就降低了循環(huán)水泵的配電功率。

此外，適量加大供回水溫差或適當(dāng)放大供回水管路管徑，也都可以在一定程度上低循環(huán)水泵的沿程損失和局部損失，對(duì)降低選用水泵的揚(yáng)程也有很大作用。

4.4選擇高效低阻的空調(diào)設(shè)備

循環(huán)泵范文第3篇

關(guān)鍵詞：循環(huán)泵；振動(dòng)故障；解決

中圖分類號(hào)：TQ051 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

燃?xì)廨啓C(jī)配套使用的循環(huán)泵，是保證燃機(jī)電廠正常平穩(wěn)運(yùn)行的重要設(shè)備。此泵在現(xiàn)場(chǎng)投用后，經(jīng)常出現(xiàn)泵體及管線振動(dòng)，最初認(rèn)為是泵體密封材料或軸承等零部件磨損引起的，后經(jīng)多次檢查和更換零件后，問題依然存在，且主備用泵都出現(xiàn)同一現(xiàn)象，嚴(yán)重影響生產(chǎn)的正常進(jìn)行。后經(jīng)過認(rèn)真排查，查找出是氣蝕原因，此問題在熱水循環(huán)泵使用中具有普遍性。

1 多級(jí)離心泵常見振動(dòng)故障分析及處理

多級(jí)離心泵常見振動(dòng)故障分析及處理離心泵引起的振動(dòng)，還是附帶設(shè)備引起的振動(dòng)，是機(jī)械振動(dòng)還是流體振動(dòng)。

1.1 電動(dòng)機(jī)振動(dòng)常見原因及消除措施。第一，軸承偏磨：軸承受到磨損或者機(jī)組在運(yùn)行的過程中發(fā)生了故障。消除措施：及時(shí)的更換受損的軸承，重新對(duì)機(jī)組的同心度進(jìn)行矯正。第二，定轉(zhuǎn)子摩擦：氣隙沒有能夠達(dá)到運(yùn)行的標(biāo)準(zhǔn)，所產(chǎn)生的定轉(zhuǎn)子不均勻以及軸承受到了磨損。消除措施：發(fā)生了這種情況的時(shí)候我們應(yīng)該及時(shí)的重新對(duì)氣隙進(jìn)行有效的調(diào)整或者更換新的軸承。第三，軸向松動(dòng)：出現(xiàn)這種情況就是有兩種情況造成的，一個(gè)原因就是在安裝不良，另一個(gè)情況就是螺絲的松動(dòng)。消除措施：認(rèn)真仔細(xì)的檢查安裝過程中的質(zhì)量，擰緊螺絲。

1.2 單級(jí)水泵振動(dòng)常見原因及消除措施。第一，手動(dòng)盤車?yán)щy：泵軸彎曲、軸承磨損、機(jī)組不同心、葉輪碰泵殼。消除措施：校直泵軸、調(diào)整或更換軸承、重校機(jī)組同心度、重調(diào)間隙。第二，泵軸擺度過大：軸承和軸頸磨損或間隙過大。消除措施：修理軸頸、調(diào)整或更換軸承。第三，水力不平衡：葉輪不平衡、離心泵個(gè)別葉槽堵塞或損壞。消除措施：重校葉輪靜平衡和動(dòng)平衡、消除堵塞，修理或更換葉輪。第四，基礎(chǔ)在振動(dòng)：基礎(chǔ)剛度差或底角螺絲松動(dòng)或共振。消除措施：加固基礎(chǔ)、擰緊地腳螺絲。

1.3 多級(jí)泵體振動(dòng)原因分析。（1）泵體找正誤差大。（2）離心泵轉(zhuǎn)子不平衡。（3）離心泵軸承磨損或間隙過大。（4）離心泵軸承竄量過大。（5）離心泵聯(lián)軸器損壞（膜片聯(lián)軸器膜片；彈性聯(lián)軸器彈性損壞）。（6）離心泵軸彎曲，轉(zhuǎn)子晃動(dòng)量大。（7）泵局部零部件異常碰磨。（8）泵聯(lián)結(jié)件松動(dòng)。（9）泵氣蝕或氣縛。（10）泵平衡盤非正常。

2 離心泵故障及形成原因

分析根據(jù)實(shí)際情況我們一一排除，后確定是因?yàn)楸脷馕g的原因，也就是我們現(xiàn)場(chǎng)常說的氣鎖。原來在給管網(wǎng)保溫的熱水在保溫的同時(shí)，產(chǎn)生大量的氣體，這些氣體不但降低熱效應(yīng)而且損壞系統(tǒng)導(dǎo)致泵體振動(dòng)。泵體振動(dòng)原因找到了，那么氣體產(chǎn)生及形成危害的因素是怎么形成的呢？

2.1 流程缺陷分析。補(bǔ)水罐太低離地距離2.5m，回水管線與泵進(jìn)口之間基本沒有位差，導(dǎo)致管線內(nèi)氣體形成后，無法得到釋放形成氣袋，熱水循環(huán)不暢通，形成泵的氣鎖現(xiàn)象，影響泵正常工作，故產(chǎn)生振動(dòng)。

2.2 無有效簡(jiǎn)便的氣體排放裝置。生產(chǎn)中啟停泵易形成氣鎖，熱水循環(huán)時(shí)遇膨脹彎時(shí)也易產(chǎn)生氣體，管線上沒有簡(jiǎn)便易行的氣體排放裝置，導(dǎo)致離心泵運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生氣體引起振動(dòng)。

2.3 泵的汽蝕現(xiàn)象。在水泵中產(chǎn)生氣泡和氣泡破裂使過流部件遭受到破壞的過程就是水泵中的汽蝕過程。水泵產(chǎn)生汽蝕后除了對(duì)過流部件會(huì)產(chǎn)生破壞作用以外，還會(huì)產(chǎn)生噪聲和振動(dòng)，并導(dǎo)致泵的性能下降，嚴(yán)重時(shí)會(huì)使泵中液體中斷，不能正常工作。導(dǎo)致管線內(nèi)氣體形成后，無法得到釋放形成氣袋，熱水循環(huán)不暢通，形成泵的氣鎖現(xiàn)象，影響泵正常工作，故產(chǎn)生振動(dòng)。

3 循環(huán)泵振動(dòng)的解決方案

3.1 流程改造。改造后的流程，抬高泵進(jìn)口管線到2m和補(bǔ)水罐加高到5m的高度，形成一定的位差并在此基礎(chǔ)上在泵進(jìn)口管線的高處再焊接一節(jié)50cm高度的管線并裝上自動(dòng)排氣閥，確保與泵的進(jìn)口形成位差，使氣體能夠順利進(jìn)入排氣閥，從而避免氣鎖引起振動(dòng)。

3.2 安裝自動(dòng)排氣閥。自動(dòng)排氣閥工作原理：當(dāng)此系統(tǒng)中所產(chǎn)生的氣體的時(shí)候，氣體就會(huì)通過管道向上流去，最后會(huì)流到了本系統(tǒng)的最高點(diǎn)。因此，通常情況下排氣閥都是安裝在此系統(tǒng)的最高點(diǎn)上，當(dāng)氣體流入到自動(dòng)排氣閥閥腔聚集在排氣閥的上部，隨著閥內(nèi)氣體的增多，氣體壓力上升，當(dāng)氣體壓力大于系統(tǒng)壓力時(shí)，氣體會(huì)使腔內(nèi)水面下降，浮筒隨水位一起下降，排氣口打開，氣體排盡后，水位上升，浮筒也隨之上升，排氣口關(guān)閉。所以，選擇在接近泵的進(jìn)口管線的高處，安裝一個(gè)自動(dòng)排氣閥，能及時(shí)有效地排除管線內(nèi)的氣體避免氣鎖，從而有效避免泵運(yùn)行中的振動(dòng)，確保了生產(chǎn)的安全運(yùn)行。熱水循環(huán)正常，保證了泵正常生產(chǎn)，對(duì)今后熱水循環(huán)泵的安裝有一定意義。

4 效果評(píng)價(jià)（表1）

表1

氣鎖形成原因 流程改造前 流程改造后

正常啟停泵操作 有振動(dòng) 無振動(dòng)

溫度異常 有振動(dòng) 無振動(dòng)

異常停泵操作 有振動(dòng) 無振動(dòng)

確保了生產(chǎn)的安全運(yùn)行。水循環(huán)正常，保證了泵正常生產(chǎn)，對(duì)今后循環(huán)泵的安裝有一定意義。

循環(huán)泵范文第4篇

關(guān)鍵詞：供熱機(jī)組 熱網(wǎng)循環(huán)泵 驅(qū)動(dòng)節(jié)能

中圖分類號(hào)：TM621 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1003-9082（2016）12-0264-01

熱網(wǎng)循環(huán)泵是供熱機(jī)組中較為重要的設(shè)備之一，其合理選型以及設(shè)備設(shè)計(jì)良性與否直接關(guān)乎供熱系統(tǒng)的正常運(yùn)行，就目前市場(chǎng)上的熱網(wǎng)循環(huán)水泵來看，部分水泵的設(shè)計(jì)選型中揚(yáng)程設(shè)置較高，這就致使出口閥出現(xiàn)了嚴(yán)重的節(jié)流損失，不僅降低了運(yùn)行經(jīng)濟(jì)效益，還增加了設(shè)備運(yùn)行安全風(fēng)險(xiǎn)[1]。就此，本文針對(duì)性的對(duì)其循環(huán)泵驅(qū)動(dòng)節(jié)能進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)，結(jié)合以實(shí)例探討了優(yōu)化過程，旨在提出最佳的補(bǔ)救措施。

一、節(jié)能減耗優(yōu)化設(shè)計(jì)的意義

就全世界的能源分布情況來看，我國(guó)的能源分布相對(duì)較少，資源比較緊缺。改革開放之后，國(guó)門大開，國(guó)內(nèi)的經(jīng)濟(jì)飛速發(fā)展，各大行業(yè)更是發(fā)展迅速，整體的工業(yè)水平較高。但是隨著工業(yè)化進(jìn)程的加快，一系列的能源問題和環(huán)境問題隨之產(chǎn)生。據(jù)相關(guān)的研究結(jié)果表明[2]，目前，我國(guó)的能源實(shí)際利用率比較低，于是節(jié)能減耗理念逐漸深入人心，越來越多的人開始關(guān)注節(jié)能減耗措施的應(yīng)用。國(guó)家提出“資源節(jié)約型”社會(huì)發(fā)展理念，確立了包括電力在內(nèi)的節(jié)能降耗的重點(diǎn)產(chǎn)業(yè)，建立了包括電力節(jié)能工程在內(nèi)的國(guó)家十大節(jié)能工程等。由此可見，節(jié)能降耗措施的應(yīng)用勢(shì)在必行。就目前國(guó)內(nèi)的電氣、電力行業(yè)發(fā)展情況來看，均對(duì)能源的消耗比較大，而且其消耗趨勢(shì)逐年遞增，我大唐張家口廠作為規(guī)模較大的電力企業(yè)來說，電力的需求一直都很大，同時(shí)能源的消耗也較大，有趨勢(shì)顯示其能耗正在逐漸增多。究其原因主要與行業(yè)發(fā)展有關(guān)，同時(shí)也與行業(yè)本身的發(fā)電裝機(jī)等多種設(shè)備的容量較小、系統(tǒng)較為落后等問題密切相關(guān)。但是隨著行業(yè)的不斷發(fā)展，能源需求和供應(yīng)之間的矛盾日益凸顯，我企業(yè)正逐步認(rèn)識(shí)到節(jié)能減耗的重要性，在企業(yè)的發(fā)展中也積極將其作為行業(yè)發(fā)展的重點(diǎn)內(nèi)容之一。企業(yè)內(nèi)部正不斷采取和深化節(jié)約型建設(shè)措施，其中對(duì)行業(yè)設(shè)備進(jìn)行了全面的調(diào)整，旨在通過設(shè)備調(diào)整來提高設(shè)備運(yùn)行的效率，同時(shí)降低能源消耗，最終促進(jìn)行業(yè)和社會(huì)的可持續(xù)發(fā)展。

二、供熱機(jī)組熱網(wǎng)循環(huán)泵驅(qū)動(dòng)節(jié)能優(yōu)化措施

我國(guó)的北方地區(qū)供熱時(shí)間較長(zhǎng)，設(shè)備需要長(zhǎng)期的運(yùn)行，作為供熱機(jī)組中輸送供熱介質(zhì)的主要途徑之一的熱網(wǎng)循環(huán)泵對(duì)能源的消耗相對(duì)較為巨大，為了有效的提高熱網(wǎng)循環(huán)泵的驅(qū)動(dòng)節(jié)能效率，本文論述了下述驅(qū)動(dòng)節(jié)能優(yōu)化舉措背壓機(jī)驅(qū)動(dòng)熱網(wǎng)循環(huán)泵方案。這種方案減少了電泵方案中的變頻調(diào)速裝置的應(yīng)用，可以調(diào)整其轉(zhuǎn)速[3]。而驅(qū)動(dòng)汽源使用的是工業(yè)抽汽方式，這種抽汽方式的參數(shù)等級(jí)較高，可以通過背壓機(jī)對(duì)余熱進(jìn)行排汽，能夠?qū)⑴牌苯虞斎霟峋W(wǎng)加熱器，最終用作熱網(wǎng)水來利用。由于工業(yè)抽汽的相關(guān)參數(shù)等級(jí)要求較高，所以其具備較強(qiáng)的做功能力。因?yàn)樾∑啓C(jī)的效率相對(duì)比主汽輪機(jī)低，所以從節(jié)能經(jīng)濟(jì)性角度來看，工業(yè)抽汽方式對(duì)小汽機(jī)進(jìn)行驅(qū)動(dòng)最終帶動(dòng)熱網(wǎng)循環(huán)泵的方式仍然具有較大的改善空間。看還具有一定的提升空間。具體的方案內(nèi)容包括以下幾點(diǎn)：

1.計(jì)算熱力過程

首先，確立循環(huán)泵軸的功率。依照循環(huán)泵流量、效率、揚(yáng)程和密度參數(shù)來計(jì)算熱網(wǎng)循環(huán)水泵軸的功率，具體的計(jì)算公式為：熱網(wǎng)循環(huán)水泵軸的功率= 。

2.確定小汽輪機(jī)的參數(shù)

設(shè)定小汽輪機(jī)的相關(guān)參數(shù)，設(shè)定其功率、轉(zhuǎn)速、排汽溫度、進(jìn)汽溫度、進(jìn)汽壓力、背壓分別為1400kW、1500rmp、200℃、272℃、0.5Mpa、0.2Mpa。由于小機(jī)需要做功，所以在進(jìn)入換熱器的采暖蒸汽量應(yīng)該予以增加，如此才能進(jìn)一步滿足原換熱負(fù)荷[4]。由此需要依照熱平衡原則依照相關(guān)計(jì)算公式來計(jì)算采暖的抽汽量。具體的過程應(yīng)為先利用采暖抽汽來驅(qū)動(dòng)小汽輪機(jī)做功，之后利用小汽機(jī)排汽來對(duì)熱網(wǎng)水進(jìn)行加熱，這樣能夠?qū)Φ推肺徽羝哪芰刻荻冗M(jìn)行充分利用。最終的方案的示意圖如下圖：

上圖中的2、3、4、6、、7、8、9、10、11數(shù)字分別代表采暖抽汽、小汽輪機(jī)、熱網(wǎng)循環(huán)泵、汽輪機(jī)、熱網(wǎng)水管道、凝結(jié)水泵、主蒸汽、一級(jí)熱網(wǎng)加熱器、二級(jí)熱網(wǎng)加熱器。

3.分析其經(jīng)濟(jì)性

應(yīng)用上述方案后可以有效的節(jié)省電機(jī)驅(qū)動(dòng)方式的耗電量，但是該種方案同電機(jī)驅(qū)動(dòng)方式相比會(huì)增加抽汽量，而增加的抽汽因?yàn)闆]有在主汽輪機(jī)中做功最終致使主機(jī)的出力損失。如果前者的增量大于后者的出力損失則可以表明該種方案同電機(jī)驅(qū)動(dòng)方案相比具有較高的優(yōu)勢(shì)，可以理解為該方案以小損失獲取了較大的驅(qū)動(dòng)能力，也在一定程度上說明了這種方案的經(jīng)濟(jì)性更佳。反之，如果出力損失更大則表明還是電機(jī)驅(qū)動(dòng)形式更好。本次研究顯示小汽機(jī)方案的經(jīng)濟(jì)性更強(qiáng)。探討該種方案的主機(jī)出力損失的主要原因包括兩點(diǎn)：一是小汽機(jī)在排汽對(duì)熱網(wǎng)水加熱時(shí)排擠了一些采暖抽汽，這部分采暖抽汽會(huì)在主機(jī)中做功。二是小汽機(jī)消耗蒸汽，但是沒有在主機(jī)中做功造成的損失。

4.對(duì)比不同的抽汽方案的節(jié)能情況

為了明確不同的驅(qū)動(dòng)方案的節(jié)能效果，本文以某330MW雙抽凝汽式汽輪機(jī)組為例通過計(jì)算，對(duì)單臺(tái)熱網(wǎng)循環(huán)泵應(yīng)用了不同的驅(qū)動(dòng)方案，其經(jīng)濟(jì)性計(jì)算結(jié)果最終顯示工業(yè)抽汽驅(qū)動(dòng)方案的小汽機(jī)耗汽量、 驅(qū)動(dòng)引發(fā)的工業(yè)抽汽增量、進(jìn)汽焓、排汽焓、排氣壓力、出力損失相對(duì)電機(jī)方案的節(jié)能量分別為27370kg/h、27370kg/h、3208kJ/kg?h-1、3050kJ/kg?h-1、0.4Mpa、1370W/kW、60kW。而采暖驅(qū)動(dòng)方案小汽機(jī)耗汽量、 驅(qū)動(dòng)引發(fā)的采暖抽汽增量、進(jìn)汽焓、排汽焓、排氣壓力、出力損失相對(duì)電機(jī)方案的節(jié)能量分別為30155kg/h、71kg/h、3023kJ/kg?h-1、2880kJ/kg?h-1、0.16Mpa、10W/kW、1419kW。兩組數(shù)據(jù)比較顯示結(jié)果表明，工業(yè)抽汽驅(qū)動(dòng)方式相比較電機(jī)驅(qū)動(dòng)方案能夠節(jié)能60kW，而采暖抽汽驅(qū)動(dòng)方式與電機(jī)驅(qū)動(dòng)方式相比節(jié)能了1419kW，但是后者比前者的總耗汽量更多，多了2785 kg/h。究其原因主要考慮為前者工業(yè)抽汽參數(shù)較高，對(duì)用能的損失較大所致。因?yàn)樵谥髌啓C(jī)中做功引發(fā)的主機(jī)出力損失同電機(jī)功率相近，所以其實(shí)際節(jié)能量相對(duì)較小。而后者采暖抽汽方式的參數(shù)較低，在主機(jī)發(fā)揮的做功能力也較小，且一級(jí)熱網(wǎng)加熱器工作壓力比二級(jí)熱網(wǎng)加熱器低，單位流量小汽機(jī)排汽在一級(jí)加熱器中放出熱量與單位流量采暖抽汽在二級(jí)加熱器中放出熱量已大體相當(dāng)，因此部分采暖抽汽先用于小汽機(jī)做功后再加熱熱網(wǎng)水，對(duì)采暖抽汽總量影響很小。

對(duì)于上文的研究最終顯示，采暖抽汽、工業(yè)抽汽和電機(jī)抽汽三種熱網(wǎng)循環(huán)泵驅(qū)動(dòng)方式中第一種方式的蒸汽品位較低，能夠?qū)δ芰繉?shí)現(xiàn)梯度利用，綜合運(yùn)行后經(jīng)濟(jì)性最高。而第二種驅(qū)動(dòng)方式與第三種驅(qū)動(dòng)方式相比總體運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性相似，但是前者能夠有效的降低廠用電率，其節(jié)能效果二者比較差距也不大。綜上上述多種研究結(jié)果可知，采用小汽機(jī)汽泵方案能夠在一定程度上提升企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益和綜合熱效率。但是需要對(duì)其進(jìn)行正確調(diào)節(jié)，依照熱網(wǎng)水的流量和壓力變化情況來調(diào)節(jié)變速，進(jìn)而提升設(shè)備運(yùn)行效率，同時(shí)可以消除對(duì)閥門的沖刷，也能減少一些節(jié)流損失，最終也能夠提升系統(tǒng)的安全性，有效的改善用電系統(tǒng)的運(yùn)行環(huán)境[5]。

結(jié)語

綜上所述，對(duì)熱網(wǎng)循環(huán)泵設(shè)計(jì)不當(dāng)會(huì)直接導(dǎo)致能源消耗量增加，其傳統(tǒng)的配置方式會(huì)增加冬季的用電率，為了有效的節(jié)約能源，本文利用采暖抽汽驅(qū)動(dòng)小汽輪機(jī)來帶動(dòng)該水泵，并計(jì)算了工業(yè)抽汽驅(qū)動(dòng)、電機(jī)驅(qū)動(dòng)和采暖抽汽驅(qū)動(dòng)三種方案的經(jīng)濟(jì)性，最終發(fā)現(xiàn)采暖抽汽驅(qū)動(dòng)方案更為節(jié)能。但是就本次研究而言，研究?jī)?nèi)容仍然不夠全面，今后筆者將進(jìn)行深入的研究與分析，爭(zhēng)取提出更為節(jié)能的設(shè)計(jì)和優(yōu)化方案，提升設(shè)備節(jié)能效果的基礎(chǔ)上確保行業(yè)的可持續(xù)發(fā)展。

參考文獻(xiàn)

[1]朱斌帥， 李仰義， 宋國(guó)亮. 供熱機(jī)組熱網(wǎng)循環(huán)泵驅(qū)動(dòng)節(jié)能優(yōu)化[J]. 節(jié)能技術(shù)， 2014， 32（4）：366-367.

[2]張鐵海， 王宏剛， 馮云山，等. 抽汽供熱式機(jī)組熱網(wǎng)循環(huán)水泵安全節(jié)能優(yōu)化改進(jìn)探討[J]. 商， 2014（7）：291-291.

[3]蔣偉佳， 孫首珩， 葛軍. 熱網(wǎng)循環(huán)泵采用汽動(dòng)泵熱經(jīng)濟(jì)性探討[J]. 吉林電力， 2012， 40（1）：17-19.

[4]李強(qiáng)， 宮書宏， 鄭鋼. 600 MW超臨界機(jī)組熱網(wǎng)循環(huán)水泵驅(qū)動(dòng)方式分析[J]. 電力與能源， 2014（5）：617-619.

循環(huán)泵范文第5篇

關(guān)鍵詞：超超臨界機(jī)組爐水循環(huán)泵給水流量蒸汽吹管

中圖分類號(hào)：U664.111文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：

鍋爐概況

廣東惠州平海發(fā)電廠一期工程為2*1000 MW超超臨界壓力燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組。1、2號(hào)鍋爐為上海鍋爐廠有限公司引進(jìn)ALSTOM技術(shù)生產(chǎn)的超超臨界變壓直流煤粉爐，型號(hào)為：SG-3093/27.46-M533，型式為單爐膛、雙切圓燃燒、一次中間再熱、平衡通風(fēng)、露天布置、機(jī)械干式排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型煤粉鍋爐。鍋爐可帶基本負(fù)荷并參與調(diào)峰，點(diǎn)火及助燃用油為#0輕柴油，設(shè)計(jì)煤種為內(nèi)蒙準(zhǔn)格爾煤和印尼煤按1：1配比的混煤，校核煤種為印尼煤。

蒸汽吹管

2.1吹管的參數(shù)及方式

根據(jù)我廠1、2號(hào)機(jī)組的特點(diǎn)，本次鍋爐蒸汽吹管采用等離子點(diǎn)火，蓄能降壓吹管，過熱器、再熱器兩段吹掃方案。第一階段吹洗過熱器、主汽管路；第一階段吹洗合格后，進(jìn)行第二階段全系統(tǒng)吹洗（簡(jiǎn)稱二步法）。

按《火電機(jī)組啟動(dòng)蒸汽吹管導(dǎo)則》電力工業(yè)部1998年版和《電力建設(shè)施工及驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范（鍋爐機(jī)組篇）》DL/T 5047-1995要求，吹管動(dòng)量系數(shù)必須≥1.0。利用吹管臨時(shí)控制門，當(dāng)壓力達(dá)到P分離器=8MPa時(shí)，T過熱器出口=380～420℃，全開臨時(shí)控制門；當(dāng)壓力降到P分離器=5.5MPa時(shí)，全關(guān)臨時(shí)控制門。根據(jù)中華人民共和國(guó)電力工業(yè)部電綜[ 1998] 179 號(hào)文《火電機(jī)組啟動(dòng)蒸汽吹管導(dǎo)則》要求, 吹管步驟如下:

a) 鍋爐升壓到?jīng)_管參數(shù), HWL 解除自動(dòng), 手動(dòng)關(guān)閉；

b) 開臨沖門開始吹管；

c) 快速將給水流量提高到1100t/h；

d) 分離器壓力達(dá)5.5MPa 時(shí), 開始關(guān)閉臨沖門；

e) 臨沖門關(guān)閉后, 給水流量保持不變, 直到分離器水位正常后, HWL 投入自動(dòng), 逐漸降低給水量到 880 t/ h。

重復(fù)操作步驟 a) 至 e) , 直到打靶合格。

無爐水爐水循環(huán)泵降壓吹管難點(diǎn)、危險(xiǎn)點(diǎn)分析

3.1工質(zhì)回收

對(duì)于有泵的串聯(lián)啟動(dòng)系統(tǒng)，在啟動(dòng)初期，通過鍋爐啟動(dòng)循環(huán)泵調(diào)節(jié)鍋爐給水量，給水泵自動(dòng)調(diào)節(jié)出力維持儲(chǔ)水箱水位。當(dāng)無泵后，則需要給水泵調(diào)節(jié)鍋爐給水流量，高水位調(diào)節(jié)閥溢流以維持儲(chǔ)水箱水位。由于我廠給水流量要求必須大于846 t/h，流量較大，為了回收工質(zhì)和熱量，使化學(xué)水處理的出力達(dá)到鍋爐補(bǔ)給水的要求必須將儲(chǔ)水箱排水導(dǎo)至凝汽器或除氧器。由于儲(chǔ)水箱排水量較大，且溫度較高，如將儲(chǔ)水箱排水導(dǎo)至凝汽器，極有可能損壞凝汽器，因此需導(dǎo)至除氧器。另外將儲(chǔ)水箱排水排到除氧器可以提高給水溫度更有利于減少燃料量，從而降低了受熱面超溫的可能。

由于現(xiàn)鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)無儲(chǔ)水箱排水導(dǎo)至除氧器的管道，因此需進(jìn)行系統(tǒng)改造。系統(tǒng)改造有兩種方式：一、在儲(chǔ)水箱至大氣擴(kuò)容器之間的高壓管道引出一根管道除氧器；二、通過啟動(dòng)疏水泵管道打至除氧器。第一種方式需要采用高壓管道和閥門，金屬材質(zhì)要求較高，同時(shí)需要在除氧器處修建擴(kuò)容器（防止除氧器沸騰、電泵汽蝕），總體投資肯定較大；第二種方式只需要增加一臺(tái)大容量疏水泵（我廠疏水泵為75 KW不滿足無爐水循環(huán)泵啟動(dòng)出力要求），因此從投資上考慮，建議采用第二種方式。

3.2水冷壁干燒

采用降壓吹管臨沖門開啟期間，由于壓力降低，水冷壁和貯水罐中的飽和水會(huì)發(fā)生閃蒸產(chǎn)生大量蒸汽，此時(shí)水冷壁的冷卻狀況良好。由于閃蒸蒸汽流量超過給水流量，當(dāng)臨沖門完全關(guān)閉后，閃蒸停止。上部水冷壁處于無水干燒狀態(tài)，若此狀態(tài)時(shí)間過長(zhǎng)將引起水冷壁垂直管段超溫，甚至損壞水冷壁。干燒時(shí)間的長(zhǎng)短受給水流量的控制，給水流量越大，干燒時(shí)間越短，當(dāng)給水超過平均蒸發(fā)量，汽水分界點(diǎn)上移，干燒現(xiàn)象消失，但是給水流量過高，會(huì)導(dǎo)致貯水罐瞬間滿水。

為了減少水冷壁干燒時(shí)間與干燒程度，應(yīng)在臨沖門開啟前后適當(dāng)加大給水流量（但不應(yīng)引起虛假水位過高而產(chǎn)生蒸汽帶水），并降低鍋爐燃料率，在因壓力突降產(chǎn)生的虛假水位下降后迅速的加大給水流量（注意給水泵不能過負(fù)荷）。待分離器水位恢復(fù)正常后，逐漸增加燃料量開始下一次升溫升壓。

3.3受熱面超溫

當(dāng)鍋爐正常運(yùn)行在低負(fù)荷階段（25%~40%時(shí)）由于蒸汽流量小對(duì)過、再熱器管壁的冷卻流量不足、低壓水的汽化潛熱大、水冷壁循環(huán)冷卻效果差等原因鍋爐受熱面容易超溫。當(dāng)我廠采用無爐水循環(huán)泵啟動(dòng)吹管時(shí)，由于給水溫度低、爐水排放量大、對(duì)應(yīng)蒸汽壓力所投入的燃料較正常運(yùn)行時(shí)多，且在降壓吹管升溫升壓過程中蒸汽沒有流動(dòng)不能及時(shí)帶走管壁熱量更加大了受熱面超溫的可能。尤其在降壓吹管的第一階段再熱器處于干燒狀態(tài)，對(duì)再熱器壁溫的控制更是成為難點(diǎn)。

為了解決超溫問題，在點(diǎn)火后，應(yīng)將再熱器煙氣擋板全關(guān)、通過燃燒器擺角下擺、配風(fēng)降低火焰中心、投用減溫水等手段降低氣溫。排水盡量排至除氧器（但應(yīng)保證除氧器水溫不應(yīng)超過其對(duì)應(yīng)壓力下的飽和溫度）以提高上水溫度從而減少燃料投入量。

3.4機(jī)組排水泵容量

我廠采用無爐水循環(huán)泵吹管時(shí)，將會(huì)產(chǎn)生大量排水，如除氧器水位過高、或水溫過高應(yīng)保證將水迅速排放至五號(hào)低加放水門后或機(jī)組排水槽，若排至機(jī)組排水槽應(yīng)保證排水泵的容量滿足。

3.5化學(xué)補(bǔ)給水流量

以上雖提出吹管期間工質(zhì)回收方案，但因爐水循環(huán)泵運(yùn)行，鍋爐排水量大?；瘜W(xué)補(bǔ)水仍可能超出正常運(yùn)行最大補(bǔ)水量。目前我廠化學(xué)能提供的最大補(bǔ)水量為670 T/H左右，連續(xù)制水量為240 T/H,初步計(jì)算化學(xué)補(bǔ)水基本可以滿足。

3.6電泵容量

電泵在降壓吹管升溫升壓過程中完全可以滿足省煤器進(jìn)口流量的需要，并有一定裕量，關(guān)閉臨充門后，水冷壁出現(xiàn)干燒時(shí)需瞬時(shí)加大給水泵流量時(shí)，需要根據(jù)電泵的流量、揚(yáng)程曲線，確定電泵在此壓力下的最大流量，來計(jì)算出水冷壁干燒時(shí)間，以保證水冷壁安全，因目前廠家尚未提供電泵特性曲線，粗略根據(jù)電泵額定工況下的參數(shù)換算（揚(yáng)程1419 M，流量928 T/H，效率83%）吹管壓力下（7.0 - 8.0 Mpa）電泵可以提供的流量應(yīng)該在2000 T/H左右?？梢詽M足降壓吹管的給水出力要求。

無BCP吹管采取的措施

4.1增加臨時(shí)爐水回收系統(tǒng)，增加臨時(shí)爐水回收系統(tǒng)有以下2種方案:

方案1從 HWL 后接 1 條臨時(shí)管路到除氧器, 直接對(duì)高溫爐水進(jìn)行回收, 這種方案思路來源于上海鍋爐廠 600 MW 級(jí)超臨界鍋爐無 BCP 啟動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。該方案的優(yōu)點(diǎn)是熱量回收效率高, 可以滿足鍋爐上水溫度的要求, 但是對(duì)鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)的改動(dòng)大, 而且臨時(shí)管道管材要求高, 投資大。

方案2從集水箱至凝汽器的管道上接 1 條臨時(shí)管路回收經(jīng)過擴(kuò)容的爐水。該方案的優(yōu)點(diǎn)是臨時(shí)系統(tǒng)的管材要求低, 投資小, 不需要對(duì)鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)做任何改動(dòng), 但是熱量的回收效率較低。如果按照 500 t/ h 回收量計(jì)算, 可以使給水溫度達(dá)到87℃。

4.2降低水流量

超溫主要是因?yàn)槿剂狭刻笠? 而燃料量又取決于給水流量, 降低給水流量是防止過熱蒸汽超溫最直接的辦法。一般情況下, 鍋爐最小給水流量是根據(jù)鍋爐最小直流負(fù)荷對(duì)應(yīng)的燃燒率計(jì)算得到的, 即鍋爐的最小直流流量。在鍋爐轉(zhuǎn)入干態(tài)運(yùn)行后, 受水煤比協(xié)調(diào)控制, 不需要采用最小給水流量對(duì)水冷壁進(jìn)行保護(hù)。降壓吹管時(shí), 鍋爐的燃燒率只有 10%~ 15% , 遠(yuǎn)小于直流負(fù)荷時(shí) 30% 的燃燒率,我廠的鍋爐水冷壁布置 235 個(gè)壁溫測(cè)點(diǎn), 只要監(jiān)視好水冷壁壁溫, 適當(dāng)降低鍋爐給水流量至最小給水流量, 水冷壁的安全就不會(huì)受到威脅。

4.3合理的二次風(fēng)配風(fēng)

我廠配有等離子點(diǎn)火系統(tǒng), 所以選擇投煤吹管。在鍋爐吹管過程中, 燃料量必須滿足鍋爐升壓速度的要求, 爐膛出口溫度受二次風(fēng)配風(fēng)影響較大。為了保證爐膛出口不超溫, A 層煤粉燃燒器二次風(fēng)要盡可能小, 而遠(yuǎn)離 A 層的區(qū)域, 如 E、F 層和過熱空氣( over fire air, OFA) 層, 二次風(fēng)盡量開大, 通過大量的冷風(fēng)降低爐膛出口溫度, 同時(shí)也可以提高煙氣流速, 防止未燃盡煤粉附著在尾部受熱面上發(fā)生的二次燃燒。

結(jié)論

探討了1000 MW超超臨界鍋爐無 BCP工況下的吹管工藝, 并針對(duì)具體問題給出了解決方案, 確保無BCP吹管順利進(jìn)行。

參考文獻(xiàn)：

1.電綜（1998）179號(hào),火力機(jī)組起動(dòng)蒸汽吹管導(dǎo)則[S].